Контур МПЦ охлаждения

Рис. 5.26. Схема осушки воздуха с использованием в контуре охлаждения вихревой трубы с дополнительным потоком

Ниже приведены краткие характеристики этих вспомогательных способов борьбы с коррозией котлов при простаивании и ремонтах. В работе [33] описан способ влажной консервации металлических систем, в частности котлов и теплообменников, а также замкнутых контуров охлаждения. В качестве защитной среды предлагается применять 0,1—0,3%-ный раствор нитрита дициклогексиламина в воде. Раствор, имеющий нейтральную или щелочную реакцию, заливают в защищаемую систему, чтобы предохранить ее от коррозии во время остановок. Преимущество предлагаемого раствора— возможность его многократного использования, что особенно важно при краткосрочных простоях оборудования, например при ремонтных работах. [c.82]

Сечение поглощения нейтронов для этой реакции составляет приблизительно от 0,001 до 0,002 значения сечения деления - U, что представляет малое число для тепловых нейтронов и большое — для быстрых нейтронов. Период полураспада Na составляет 15 ч. Ввиду этой радиоактивности необходимо использовать промежуточный контур охлаждения с натрием в качестве теплоносителя, который, не будучи радиоактивным, используется для передачи теплоты от первого контура к парогенератору и перегревателю (рис. 7.14). Так как натрий бурно вступает в реакцию с водой, конструкция парогенератора и перегревателя должна исключить возможность контакта между ними. Как на английском, так и на французском [c.180]

Гелий из контура охлаждения [c.91]

Как было показано выше, в системах водяного охлаждения обмоток статоров мош,ных электрогенераторов наблюдается коррозия меди, накопление продуктов коррозии в контуре охлаждения, появление отложений в полых токоведущих проводниках, приводящее к их закупорке. При отсутствии специальных мер защиты скорость коррозионного процесса определяется главным образом концентрацией кислорода и ионов Си " и составляет [c.219]

Анализ отечественного и зарубежного опыта эксплуатации ГЦН на АЭС показывает, что большинство вынужденных остановок блоков происходит из-за неисправностей уплотнения вала и отказа обслуживающих его систем [29, гл. 3]. Система запирающей воды уплотнения вала ГЦН представляет собой сложный комплекс, в который входят нормальная и аварийная системы подачи запирающей воды, контур охлаждения. [c.104]

Для отвода тепла от подшипников, статорной нихромовой перегородки (толщина 0,4 мм) и ротора предусмотрен контур охлаждения (см. рис. 4.2, а). [c.138]

В них можно выделить контур основного колеса и контур охлаждения электродвигателя (рис. 6.19). Поскольку осевые силы, действующие на рабочее колесо при одной и той же подаче, меняются пропорционально изменению плотности перекачиваемой Среды, то происходит изменение осевой силы, действующей на подшипники насоса при изменении температуры рабочей среды. Осевая сила, действующая на осевой подшипник герметичного насоса, определяется по формуле [c.212]

Осевая сила на рабочем колесе может определяться с использованием формулы (6.20). Осевая сила, действующая на вал в сечении, отделяющем основной контур от контура охлаждения, находится по зависимости [c.212]

Одпако в газоохлаждаемых быстрых реакторах на Не нам представляются трудными проблемы герметичности контуров АЭС большой мощности в связи с высокой текучестью гелия, обеспечения аварийного охлаждения гелиевого бридера при потере герметичности контура охлаждения. [c.4]

Основным недостатком газовых быстрых бридеров являются трудности охлаждения активной зоны в случае разрыва главного контура и быстрой потери давления и расхода теплоносителя в контуре охлаждения реактора. [c.15]

I — дизель 2 — трубопровод I контура охлаждения 3 — трубопровод [c.130]

Одноконтурная схема совмещает контур охлаждения реактора и энергетический контур. Теплоноситель реактора является одновременно рабочим телом энергетического цикла. [c.6]

На рис. 9 приведена двухконтурная схема первого блока Ново-Воронежской АЭС, состоящего из реактора тепловой мощностью 760 Мет, охлаждаемого водой под давлением 100 ата, шести парогенераторов и трех турбин мощностью по 70 Мет. Каждый парогенератор включен в самостоятельный контур охлаждения [c.11]

Очистка циркуляционной воды (конденсата) первичного контура охлаждения реактора от продуктов коррозии металла оборудования. [c.235]

Наряду со специфическими ядерными свойствами рабочее тело или теплоноситель атомной энергетической установки должны обеспечивать низкую затрату энергии на циркуляцию в контуре охлаждения реактора. От этой характеристики зависит расход энергии на собственные нужды и к. п. д. нетто установки. [c.8]

Для батареи мощностью 6,5 кВт необходима поверхность электродов 18 600 см или 930 см на один элемент. При толщине слоя электролита 3 мм, ширине канала каждого электрода 1 мм и толщине пластин между электродами 1 мм удельный вес топливной батареи равен 4 г/см . Общая масса батареи составляет 74,4 кг. Общий внешний вид батареи амальгамных элементов представлен на рис. 62. В контуре охлаждения реактора циркулирует сплав KHg, в контуре топливной батареи — ртуть и амальгама калия KHg, потоки которых соединяются на выходе из топливной батареи и направляются в парогенератор. На входе в парогенератор концентрация калия — около 25%, температура амальгамы — около 430° С. [c.117]

Обычно конденсат после первой ступени насоса направляется в охладитель замкнутого контура охлаждения генератора. [c.116]

Рис. 72.. Схема включения утилизационного опреснителя в контур охлаждения двигателя.

I — двигатель внутреннего сгорания II — воздухоохладитель III — циркуляционный насос контура охлаждения [c.207]

Затем методом последовательного приближения граничным условиям давалось такое значение, при котором в каждой точке контура охлаждения модели имели место соотношения [c.630]

Возможность эффективной тепловой зашиты корпусных элементов от больших тепловых потоков успешно используется и при создании экспериментальных СВЧ плазмотронов [64]. Схемы СВЧ плазмотронов с предполагаемыми картинами течений при прямоточно-вихревой и возвратно-вихревой стабилизации плазмы показаны на рис. 7.30, а на рис. 7.31 показана зависимость мощности плазменного СВЧ излучения поглощаемого разрядом, и тепловой мощности fV , вьшеляюшейся в контуре охлаждения плазмотрона. Результаты опытов приведены в виде зависимости доли тепловых потерь WJW от удельного вклада энергии в разряд У = WJG, где G — расход плазмообразуюшего газа — азота. Результаты численного моделирования показаны на рис. 7.32,а — для традиционной прямоточно вихревой стабилизации и на рис. 7.32,6 — для случая с возвратно-вихревой стабилизацией. В первом случае рабочее тело — плазмообразующий газ — азот в виде закрученного потока подается в разрядную камеру, а во втором случае он подается в дополнительную вихревую камеру со скоростями 100 м/с ((7= 1 г/с) и 225 м/с ((7= 1,5 г/с), соответственно. По мнению автора работы [64] возвратный вихрь сжимает зону нагрева, предохраняя стенки камеры плазмотрона от перегрева. Основная часть газа проходит через разрядную зону, а размер зоны рециркуляции незначителен. В традиционной схеме (см. рис. 7.32,а) входящий газ смешивается с циркулирующим потоком плазмы и основная часть газа проходит мимо разряда вдоль стенок кварцевой трубки. Судя по приведенным модельным расчетам, схема с возвратно-вихревой стабилизацией позволяет снизить максимально достижимую температуру нагрева корпусных элементов примерно в 2,5 раза. Наиболее нагретая часть область диафрагмы, непосредственно примыкающая к отверстию имеет температуру 1400 К. Таким образом, использование возвратно-вихревой стабилизации плазмы позволяет изготовить СВЧ плазмотрон неохлаж-даемым из кварцевого стекла. Дальнейшее моделирование течения [c.356]

Далее с помощью простейших приближенных методов расчета с идеализацией геометрии, в ряде случаев даже не делая наиболее трудоемких расчетов интенсивности и ослабления вторичного у-излучения, производят грубую оценку (в пределе даже одногрупповую) примерной толщины защиты в основных направлениях. При этом на основании опыта проектирования и расчетов защиты ЯЭУ (может быть, даже других типов) вводится некоторый запас на пренебрежение вторичным у-излуче-нием, на возможность наличия каналов и пустот в защите. Полученные результаты позволяют скомпоновать защиту согласно выбранному типу компоновки с учетом принципов, изложенных в начале параграфа, примерной формы контура охлаждения, необходимости перегрузки реактора и различных особенностей установки. На начальной стадии проектирования защиты необходимо выявить все особенности данной установки не существуют ли какие-нибудь ограничения, обусловленные остаточной активностью нет ли необходимости в частном демонтаже какой-либо части защиты не предъявляет ли особых требований к защите система дистанционного управления и т. д. [c.79]

Система охлаждения состоит из внутреннего и внешнего контуров, причем внутренний контур замкнутого, а внешний разомкнутого типа. Вода внутреннего контура после охлаждения стенок цилиндров и головки блока поступает к водомасляному 3 и водоводяному 5 холодильникам, откуда с помощью насоса 2 центробежного типа подается снова в рабочие полости дизеля. Внешний контур охлаждения используется для отвода теплоты от нагретой воды внутреннего контура. Для этого вода из бака 10 подается в водоводяной холодильник 5, а оттуда идет на слив. Частота вращения п (1/мин) коленчатого вала двигателя определяется по дистанционному электротахометру, установленному на щитке приборов 15. Температура выпускных газов двигателя измеряется с помощью термопары 14, установленной в выхлопном тракте дизеля, и пирометра 13, закрепленного в щитке приборов. Температура воздуха, поступающего в цилиндры двигателя из продувочного насоса, измеряется также термоэлектрическим термометром. Давление окружающей среды измеряется барометром. [c.117]

Система охлаждения типового реактора PWR показана на рис. 7.16. На нем изображено только два парогенератора и главных циркуляционных насоса на практике их может быть больше четырех. В случае разрыва в контуре охлаждения или аварии с потерей теплоносителя вода, находящаяся под давлением, будет вытеснена из корпуса реактора, что приведет к так называемой продувке зоны. При этом начнет подниматься температура активной зоны, а выброс пароводяной смеси из активной зоны будет продолжаться до тех пор, пока давление в ней нг станет равным давлению под защитной оболочкой реактора. Непосредственно перед наступлением этого равновесия автоматически начнут работать насосы САОЗ, с помощью которых активная зона будет залита водой. Существует также система впрыскивания воды в активную зону снизу при низком д- з-тении. [c.184]

J — гидроаккумуляторы i — парогенераторы Л —главные циркуляционные насосы 4 — линия подвода азота 5 — линия отвода азота 6— линии заполнения и опорожнения гнд-роаккумуляторов 7 — пол герме1Ичной части здания реактора — баки аварийного запаса раствора борной кислоты S — промежуточный контур охлаждения /О —линия охлаждающей технической воды II, 14, У6 — насосы аварийного охлаждения низкого давления 12, 13, — насосы аварийного охлаждения высокого давления У7 — теплообменники охлаждения теплоносителя [c.108]

Нижний радиальный подшипник (см. рис. 2.7) может быть гидростатическим, питаемый с напора рабочего колеса насоса или от специальной внешней системы. Гидростатический подшипник, питаемый с напора насоса, обеспечивает надежную работу, но снижает объемный КПД. Практика показывает, что пуски и остановки для такого гидростатического подшипника не опасны, если использовать подходящие материалы для несущих поверхностей (например, сталь 20X13 с термообработкой рабочих поверхностей до HR 40. .. 48). Гораздо опаснее для гидростатического подшипника переходные режимы (особенно в пусконаладочный период), связанные с изменением давления в контуре циркуляции и возможным вскипанием воды в корпусе ГЦН. В первую очередь это относится к АЭС с кипящими реакторами. Для таких реакторов внешний контур питания гидростатического подшипника следует считать обязательным. Нижний радиальный подшипник (а в некоторых схемах и верхний) может быть гидродинамическим. Для этого типа подшипника очень остро стоит проблема износостойких материалов, работающих при температуре теплоносителя 270—300 °С и значительных удельных нагрузках. В целях облегчения условий работы подшипника в схему ГЦН вводится дополнительный контур охлаждения. Схема одного из возможных вариантов питания гидродинамических подшипников охлажденной контурной водой показана на рис. 2.9. С напора вспомогательного рабочего колеса 4 автономного контура охлаждения вода проходит через специальный змеевиковый холодильник 5 и попадает в полость осевого подшипника 6. Далее по специальным каналам вода поступает в верхний 11 и нижний 12 гидродинамические подшипники и сливается на всасывание рабочего колеса автономного контура. Питание гидродинамических подшипников может осуществляться и водой от постороннего источника. [c.33]

Известные материалы, применяемые в нижнем гидродинамическом подшипнике, питаемом водой первого контура, нетермостойки, поэтому для такого подшипника необходим автономный контур охлаждения в целях поддержания требуемой температуры рабочей среды (не более 100 °С). Поскольку в этих ГЦН уже имеется в наличии контур питания уплотнения (см. рис. 4.8, 4.12) то вполне естественно в него включить и контур охлаждения гидродинамического подшипника, циркуляция воды в котором обеспечивается рабочим колесом ГЦН. Схема проста и надежна, на должна быть обеспечена высокая эффективность автономного, холодильника. [c.118]

Контур стенда перед разогревом заполняют водой до некоторого расчетного уровня в компенсаторе объема 24, после чего в нем создается поддавливание газом с таким расчетом, чтобы при выходе стенда на спецификационный режим по температуре за счет расширения воды давление газа в компенсаторе объема (а следовательно, и в контуре) тоже стало расчетным. Из условий безопасности целесообразно не устанавливать отсечную арматуру на трубопроводе, соединяющем компенсатор с основным контуром. Для обеспечения штатного охлаждения испытываемого насосного агрегата, а также другого вспомогательного оборудования стенд содержит теплообменники 23. Контур заполняется дистиллированной водой, а отвод тепла из него (для поддержания требуемой температуры) осуществляется подачей в теплообменник технической воды. При этом нужно обеспечить очистку ее от механических примесей и поддержание температуры на нужном уровне. Однако практика работы подтверждает целесообразность создания специального замкнутого контура охлаждения. [c.247]

Наименование элемента вто-ричцрго контура Заготовки элементов контура Охлаждение а. с л g я 2 СК Ь . Л S ч й S <и с pi 5 Э G о с ч < Rt с са [c.276]

II контура охлаждения 4 — вентилятор 5 — контактный аппарат в — насос II контура 7 - насос I контура в — ВОДО-ВОДЯНОЙ ХОЛОДИЛЬНИК 9 — водомасляный холодильник [c.130]

С самого начала работ по созданию ядерных реакторов начались изыскания по применению неводяных теплоносителей для охлаждения активной зоны. Неводяные теплоносители позволяют получить более высокую температуру на выходе из реактора при низком давлении в контуре охлаждения, а также имеют в ряде случаев лучшие ядерные свойства по сравнению с водой и водяным паром. [c.16]

В США ведутся исследования космической установки SNAP-50/SPUR мощностью 300—1000 кВт с реактором, охлаждаемым жидким литием. Имеется несколько вариантов установки, различающихся вторым контуром и контуром охлаждения радиатора. Выполненные фирмой Пратт-Уитни расчеты показали, что минимальный удельный вес установки при выбранной температуре жидкого металла 1100° С обеспечивается системой, работающей по циклу Ранкина. [c.75]

Разрабатываются и исследуются тяжеловодные реакторы канального и корпусного тниов. В канальных реакторах в качестве теплоносителя используются кипящая вода, тяжелая вода, газ, органические жидкости. Тяжелая вода во всех этих реакторах находится в корпусе под низким давлением, причем приняты все меры сведения к минимуму возможных потерь ее при эксплуатации. Отсутствие толстостенного корпуса высокого давления у канальных реакторов не ограничивает их достижимой мощности. Недо-статкол канальных реакторов является большая доля рассеяния тепла (до 6—7%) в большом объе.ме бака замедлителя, что требует дополнительного контура охлаждения, причем низкая температура замедлителя затрудняет использование отводимого тепла. [c.165]

Для дальнейшего совершенствования тяжеловодных реакторов необходимо создание высокотемпературных ТВЭЛ, эффективной тепловой изоляции между теплоносителем и замедлителем и уменьшение потерь тепла в контуре охлаждения замедлителя. При использовании органических теплоносителей возможно эффективное использование то-зиевого топливного цикла. 1отери, связанные с регенерацией органического теплоносителя, при умеренных температурах невелики и не оказывают существенного влияния на экономические показатели АЭС. Исследуются оболочки ТВЭЛ, получаемые путем покрытия спеченным порошком алюминия или циркаллоевого сплава. Считается возможным использование в реакторах с С02 органическим теплоносителем сор металлического урана, допус-кающего достаточно глубокое выгорание. [c.166]

При отсутствии специальных мер по борьбе с накипью в судовых испарителях to допускается не более 75° С. Повышение температуры до 93° С возможно в случае использования проти-вонакипных присадок на основе триполифосфата натрия. Однако при этом по соображениям экономии присадок более предпочтительной оказывается циркуляционная схема опреснителя (рис. 24). Конструкция опреснителя и состав установки в этом случае несколько усложняются, так как последние две-три ступени должны иметь отдельный контур охлаждения со своим насосом. Поэтому циркуляционная схема применяется лишь при производительности более 400 м 1сутки. [c.57]

Рис. 79. Схема опреснительной установки Нирекс и ее включение в контур охлаждения дизеля.

Регенеративная схема охлаждения сегментов и соплового блока показана на рис. 101. Она обеспечивает последовательное охлаждение сначала камеры сгорания (в двух направлениях), а затем — соплового блока. Водород поступает во внешний регенеративный тракт камеры, проходит по нему вниз и вверх, затем также проходит по внутреннему тракту, а после этого подается в сопловой блок с одним контуром охлаждения. Предусмотрено вторичное охлаждение жидким кислородом для отвода тепла от подогретого водорода и горячих продуктов сгорания, как показано на рис. 102, где приведена конструкция одного из сегментов камеры сгорания. Он образован двумя дугообразными элементами, выполненными из медного сплава нарлой-А. Каждый элемент имеет внутреннюю и наружную оболочки с каналами для прохода водорода, выполненными путем фрезерования на наружной оболочке. На наружной стенке установлена рубашка из того же сплава, связанная с ней пайкой, образующая охладительный тракт кислорода. Дугообразная смесительная головка (рис. 103) содержит 51 трехструйную форсунку (горючее — окислитель — горючее), которые размещаются двумя рядами в шахматном порядке. [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...