Усилие осевое

В поперечных сечениях элемента плоской системы в общем случае действуют внутренние усилия осевая сила N. поперечная сила р и изгибающий момент М. Разрезав ригель, устраняем три внутренние связи. На рис. 15.2.1,6 представлена эквивалентная система, на которой показаны неизвестные усилия Х1, Хг, Хз, Х4 взамен устраненных связей. [c.261]

Винтовые пары в машиностроении имеют самое широкое применение. При помощи винтов в машинах передается движение, а также осевые усилия. Осевая сила, нагружающая винт, вызывает на поверхности нарезки значительное трение, которое приходится преодолевать движущему моменту. Разберем сначала более простой случай винта, имеющего прямоугольную резьбу. Прямоугольная резьба (иначе — ленточная) применяется, например, в винтовых домкратах (грузовые винты), в ходовых винтах токарных станков (передаточные винты). [c.287]

Чтобы определить количество тепла, выделяющееся в подшипниках № 207 и № 206, рассчитаем действующие на них усилия. Осевое усилие на червяке, [c.270]

Обозначения Hi, Не, Нз — накатной инструмент 3 — заготовка — усилие осевой подачи заготовки — усилие тангенциальной подачи. [c.313]

Осевое усилие Осевое усилие, действующее на ротор турбины, складывается из усилия на рабочие лопатки R-1, усилия на уступы ротора Лг и [c.603]

В ступени активного типа, всегда выполняемой с большей или меньшей реактивностью, возникает разность давлений на рабочем диске, создающая осевое усилие. Осевые усилия складываются от диска к диску (рис. 2.37, а), и в результате, если не принять специальных мер, суммарное осевое усилие окажется настолько большим, что его не сможет выдержать ни один опорный подшипник. [c.58]

Рассмотрение устойчивости тонкостенных конструкций с позиций статистического подхода, когда принимается во внимание влияние случайных возмущений различного характера, имеет большое практическое значение. Установлено, например, что критические усилия осевого сжатия цилиндрических оболочек весьма чувствительны к малым искривлениям срединной поверхности, эксцентриситетам в приложении внешних нагрузок и другим возмущающим факторам [24]. Опыты обнаруживают значительный разброс критических напряжений, который нельзя объяснить, исходя лишь из детерминированного подхода ( 7.3) [c.162]

Произведем минимизацию Ng по (тг/As) и определим верхнее критическое усилие осевого сжатия [c.99]

Определяется усилие осевого сжатия Q в начальный момент второй стадии [c.18]

Закрытая разрезка, отличается от Предыдущих тем, что отрезаемая часть прутка, замкнутая в полости ножей, подвергнута осевому сжатию, вследствие чего в зоне реза создается благоприятное для пластической деформации напряженное состояние всестороннего сжатия. При достаточных удельных усилиях осевого сжатия 1<7оо = (2-Ь5) Ох 1 разделение происходит путем пластического сдвига без разрушения. Заготовка составляет одио целое с прутком до полного отделения (рис. 6). Торцы заготовки имеют гладкую ровную, перпендикулярную к оси заготовки поверхность. [c.168]

Однако при больших преимуществах закрытая разрезка имеет и существенный недостаток, сдерживающий до снх пор ее практическое применение. Под влиянием больших усилий осевого сжатия при закрытой разрезке происходит схватывание металлов прутка и ножей и образование дефектов (за-диров) па торцах заготовки и плоскостях ножей. Поэтому пока проводятся работы по применению способа 4 только для разрезки на точные заготовки медных прутков и прутков из мягкого алюминия, у которых явление схватывания почти не проявляется. [c.169]

Усилие осевого сжатия N. Сжимающим осевым усилием разрезаемый участок прутка нагружается при закрытой разрезке (см. табл. 3). Осевое усилие создает в очаге деформации благоприятное напряженное состояние трехосного неравномерного сжатия с высоким гидростатическим давлением, под воздействием которого изменяется характер процесса образования поверхности раздела — полностью исключается разрушение. Разделение происходит путем пластического сдвига. Торцы заготовки имеют плоскую зеркально-гладкую поверхность. [c.174]

Значение удельного усилия осевого сжатия, при котором успешно протекает закрытая отрезка, зависит от механических характеристик металла (От Ов) и от длины отрезаемой заготовки. [c.174]

При закрытой отрезке заготовок длиной 0,1—0,7 диаметра сечения от прутков из мягких сталей и алюминиевых сплавов необходимо, чтобы удельное усилие осевого сжатия составляло (2—5) От разрезаемого металла. Чем меньше относительная длина заготовки l/d, тем больше значение необходимого удельного усилия осевого сжатия. При закрытой отрезке с повышенной и высокой скоростями удельное усилие осевого сжатия может быть уменьшено до (0,3—0,5) а . [c.174]

Применение повышенных и высоких скоростей благоприятно и при закрытой разрезке уменьшается в 4-=--н 10 раз необходимое удельное усилие осевого сжатия и, что особенно важно, не происходит схватывания металлов прутков и ножей. Скоростной закрытой разрезкой можно отрезать точные короткие заготовки от стальных прутков при удельных усилиях (0,3-f-0,4) а,,. [c.177]

Для разрезки стальных прутков на короткие заготовки штампы для закрытой разрезки применить пока не удается из-за того, что при высоких удельных усилиях осевого сжатия в процессе отрезки на поверхности контакта торца заготовки с режущими кромками ножа происходит схватывание металлов и на торце заготовки и на ножах быстро возникают задиры и пригары. [c.183]

Описании табл. 6.2.1, 6.2.2. Максимумы прогиба, окружного усилия, осевого изгибающего момента достигаются в середине пролета оболочки. [c.171]

В табл. 6.2.5, 6.2.6 максимальные прогибы, усилия, моменты и напряжения трехслойной изотропной оболочки симметричного строения с жесткими днищами, нагруженной внутренним гидростатическим давлением, приведены в зависимости от параметра R/1. Зависимости получены при R/h = 20, Е /Е = 30 остальные параметры имели значения (6.2.20). Из табл. 6.2.5, 6.2.6 видно, что при уменьшении длины трехслойной оболочки влияние поперечных сдвиговых деформаций на максимальные прогибы, окружные усилия, напряжения увеличивается, а на максимальный изгибающий момент — уменьшается. Так, при R/1 = 0,5 относительная погрешность составляет 1,53 %, а при R/1 = 3 — 73,46 %. Относительная погрешность — 29,62 % при R/1 = 0,5 и 44,05 % — при R/1 = 3. Подчеркнем, что в то же время относительная погрешность, вносимая в расчет максимального изгибающего момента неучетом поперечных сдвиговых деформаций и подсчитанная при R/1 = 3, составляет всего 3,61 %. Таким образом, близость максимальных значений интегральных характеристик (осевого и окружного усилий, осевого изгибающего момента), подсчитанных при учете и без учета поперечных сдвигов, отнюдь не гарантирует близости соответствующих расчетных значений компонент тензора напряжений. Отметим еще, что в рассмотренном примере максимальное значение осевого напряжения достигается в защемленных сечениях на поверхности z = О внутреннего несущего слоя, а максимальное значение изгибающего осевого момента — в середине пролета [c.171]

Обозначения, использованные в табл. 8.6.1—8.6.5, таковы со, Г, М — соответственно максимальные значения модулей безразмерных прогиба, осевого усилия, осевого изгибающего момента, найденные при учете поперечных сдвигов [c.234]

Усилие осевого сжатия одно й пружины, кгс [c.264]

Обозначения Я,, Я,, Я, - накатной инструмент 3 — заготовка усилие осевой подачи [c.233]

Внешними силами по отношению к материалу заготовки в процессе штамповки являются усилие Осевой осадки Рь усилие бокового подпора 2 и давление жидкости д. Усилия Ql можно считать равномерно распределенной нагрузкой по торцу заготовки, Q2— равномерно распределенной по вершине отвода, а [c.64]

Основными параметрами гидравлической штамповки, определяющим успешное осуществление процесса и требуемое качество изделий, являются давление жидкости внутри заготовки д, усилие зажима половин матрицы Р, усилие осевой осадки заготовки Ql и усилие бокового подпора Q2. [c.120]

Усилие осевой осадки заготовки. Усилие осевой осадки заготовки в процессе штамповки является основным деформирующим усилием, поэтому именно оно определяет мощность оборудования. [c.127]

На рис. 35 показаны усилия осевое — А, опорные реакции — и и осевые составляющие нормального давления на подшипник — 5] и 2. [c.57]

Ст Усилие осевого сжатия [c.343]

Виды подшипников скольжения [100J а) по воспринимаемым усилиям — осевые и радиальные б) по режиму смазки — гидродинамические, гидростатические, с твердой смазкой, самосмазыаающиеся, без смазки и др. в) по конструкции — самоустаиазлнваюш.иеся, сегментные. [c.243]

К таким дополнениям относится пятая глава второго тома Справочника , посвященная определению деформаций и напряжений в сечениях кольца, нагруженного заданной системой внешних сил. Эта задача, представляющая практический интерес при расчете корпуса подводного корабля и вошедшая в книгу Строительная механика подводных лодок , изданную в 1948 г., решается на основе разработанного Ю. А. Шиманским метода наложения. Существо этого метода заключается в определении внутренних усилий (осевой и перерезывающей силы, изгибающего момента), а также перемещений (радиального, тангенциального и угла поворота) произвольного сечения кольца для случая действия на него единичных внешних нагрузок. Затем на базе принципа наложения полученные результаты легко раснространяются па случай действия на кольцо произвольной системы сил. [c.45]

Таким образом, программа предусматривает расчет конструкций из элементов коротких цилиндрических, сферических, конических, эллиптических оболочек постоянной толщины, цилиндрических оболочек линейно-переменной толщины, нолубесконечных оболочек, круглых и кольцевых пластин и различных кольцевых деталей (табл. 2) при различных (с учетом разработанной классификации) видах и упругих характеристиках разрывных сопряжений (сы. табл. 1), при краевых условиях в усилиях, смещениях, смешанных, а также при краевых условиях в виде сопряжения оболочек с упругими элементами заданной жесткости. Типы нагружения — силовые нагрузки в виде усилий затяга шпилек фланцевых соединений, затяга винтов узлов уплотнения, равномерного, линейно-переменного давления, распределенных по параллельному кругу изгибающих моментов и перерезывающих усилий, осевых усилий, центробежных сил температурные нагрузки в виде краевых температурных коэффициентов влияния — перемещений для элементов, рассматриваемых как свободные (при температуре, постоянной по толщине и изменяющейся вдоль меридиана) либо усилий для элементов, рассматриваемых как часть бесконечных оболочек (при переменной по толщине температуре). [c.85]

Результаты экспериментов показывают, что с увеличением геометрического масштаба безразмерная несущая способность MpliMsMl) различных партий оболочек возрастает. Установленный масштабный эффект связан о влиянием на устойчивость оболочек начальных несовершенств обечайки, искажением формы срединной поверхности в зоне сварных швов, недостаточной точностью обработки торцов. Для оболочек с повышенным качеством изготовления (склейка обечайки вдоль образуюш,ей вместо сварки) влияние масштабного фактора на критические усилия осевого сжатия не наблюдалось 501. [c.170]

Дальнейшее совершенствование кабельных технологий исследований ГС, основанных на использовании труб и специального кабеля в качестве средств доставки, должно производиться с учетом ограниченных значений разрывных усилий геофизических кабелей. Это обстоятельство требует разработки обоснованного метода расчета осевых усилий, возникающих на геофизическом кабеле при подъе.ме прибора. Проведение геофизических исследований каждой конкретной скважины требует также предварительных расчетов усилий, необходимых для транспортировки скважинных приборов и жесткого кабеля (колонны труб) к забою, на основании которых можно определить его общую длину, вес и конструкцию. Наиболее точно расчет усилий, возникающих на геофизическом кабеле при подъеме приборов из наклонно направленной скважины, можно произвести, используя формулу определения осевого усилия. Осевое усилие на прямолинейном наклонном участке согласно [89] определяется следующей формулой [c.317]

Для успешного протекания процесса соотношение между усилием осевого сжатия и давлением жидкости должно быть определенным. При недостаточном усилии Ql и чрезмерном давлении ц в зоне отвода будут преобладать растягиваюшие напряжения, что приведет к значительному утонению стенки и разрушению заготовки. С другой стороны, недостаточное давление жидкости способствует малой высоте отвода и появлению складок на исходной заготовке. [c.56]

На трубной части (/) имеют место напряжения Ог, Ов, Ор. Все напрйжения являются сжимающими, и материал заготовки находится в состоянии неравномерного всестороннего сжатия. Осевое напряжениё Ог возникает от усилия осевой осадки Ql, которое действует с обоих концов заготовки. На некотором удалении от зоны перехода в отвод по направлению к торцу заготовки напряжение сгг можно считать постоянным, т. е. неизменяющимся по длине заготовки и толщине ее. Такое допущение справедливо без учета касательных напряжений, возникающих на поверхности заготовки от сил трения, а также без учета влияния отвода как концентратора напряжений. При более точных расчетах указанные факторы должны быть учтены. [c.66]

Нахождение усилия пластического дефбрмирова-ния заготовки при штамповке деталей типа тройников в плоскости поперечной симметрии (г О, рис. 24) является затруднительным из-за сложного характера распределения осевого напряжения а в данном поперечном сечении. Для практических раечетов можно воопо льзоваться определением усилия осевой осадки заготовки <3 г в поперечном сечении на трубной части изделия, т. е. при удалении от оси отвода большей, чем диаметр отвода (г й ). Численные аначения усилий пластического деформирования заготовки как в Центральной зоне, так и на трубной части должны быть одинаковы без учета влияния сил трения. [c.128]

Выражение для расчета усилия осевой осадки полученное по напряжениям Стл с использованием теории пластического течения, имеет аналогичный вид и дает те же результаты. Ввиду более простой формы целесообразно использовать выражение (66) для практических расчетов усилия на осевом пуансоне, поэтому интегрирование напряжений, полученных с использованием теории пластического течения, в данном случае не приводится. [c.130]

Узел гидроподачи 2 осуществляет быстрый подвод шпинделя и рабочий ход, после чего быстро отводит шпиндель назад. Приспособление для автоматической загрузки изделий (рис. 32) состоит из основания 6, на котором укреплены плиты 1 и 2. В зазоре между плитами ходит подающий нож 4, связанный со штоком гидроцилиндра 5. Изделия закладываются между штырями 3 и по одному подаются ножом 4. Система работает следующим образом (рис. 33). При нажатии пусковой кнопки включается соленоид 14, который передвигает вправо золотник 13, благодаря чему воздушная сеть через отверстие 12 и трубку 9 соединяется с баком быстрого подвода 8, с полостью 2 низкого давления бустера 26 и полостью а цилиндра 19. Каналы 10 и 20 закрыты, а каналы 15 и 16 сообщают с атмосферой полость б бака отвода 18. Под давлением сжатого воздуха масло из бака 8 по трубке 7 поступает в коробку 6, открывает обратный клапан 2 и через трубку 4 поступает в полость ж цилиндра подачи 33. В эту же полость по трубке 5 поступает масло из цилиндра высокого давления 27 бустера 26. Несмотря на более высокое давление масла в полости д, препятствующее открытию обратного клапана 2 при поступлении масла в коробку 6, клапан все же открывается ввиду наличия разницы в объемах масла, подходящего к клапану по трубкам 7 5. Подвод шпинделя осуществляется зубчатой рейкой, нарезанной на штоке. После того как сверла коснутся детали, усилившееся осевое давление передается на поршень 34 цилиндра 33, давление в системе бустер — цилиндр возрастает, обратный клапан 2 закрывается и начинается рабочая подача шпинделя. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...