Деформации в поперечном направлении (боковое

К нулю, за линию центров Z (до точки В2). Переход шарнира удлиняет время контакта матриц между собой. Небольшое возвратнопоступательное движение бокового ползуна БЛ, получающееся в связи с качанием шарнира В на линии центров Z , вызывает некоторую игру зажимного ползуна ЗП. Последняя компенсируется упругими деформациями станины в поперечном направлении и практически не отражается на усилии зажима матриц. [c.573]

Пусть прямолинейный стержень со свободной боковой поверхностью совершает продольные колебания вдоль оси X (рис. 1.4). Предполагается, что поперечные сечения остаются плоскими и при растяжении продольные волокна сжимаются в поперечном направлении так, что осевая и поперечные деформации связаны соотношением 1.18,1.22] 822 = 33 = —V8 , V - коэффициент Пуассона. [c.33]

Существенно иначе деформируются в поперечном направлении образцы, армированные по схеме [ 30°/90°] при нагружении до уровня осевой деформации = 0,5% и кромочная грань (ej), и середина образцов (ф линейно сжимаются по высоте, однако при дальнейшем нагружении боковая грань начинает интенсивно расширяться, и при = 0,6—0,7% становится заметным расслоение образцов в срединной плоскости в углеродных слоях, уложенных под углом 90°. Деформация же продолжает линейно изменяться, что свидетельствует о продолжении сужения образца в срединном сечении, в то время как кромочная боковая грань его уже потеряла сплошность и расслоилась. Отметим, что начало расслоения и его рост нельзя заметить по приведенной зависимости которая вплоть до разрушения [c.313]

Предположим, что все продольные волокна деформируются совершенно одинаково не только в продольном, по и в поперечном направлениях, т.е. что деформация бруса однородна по сечению. Рассмотрим теперь такие продольные волокна, которые частью своей боковой поверхности расположены на поверхности [c.72]

Различают уширение свободное, ограниченное, или стесненное, и вынужденное. Свободное уширение наблюдается при прокатке в гладких валках, где поперечное течение металла сдерживается только силами трения. Свободное уширение характерно для прокатки листов и лент. Ограниченное, или стесненное, уширение наблюдается при прокатке в калибрах, когда течению металла в поперечном направлении препятствуют не только силы трения,, но и боковые стенки калибра. Примером прокатки с ограниченным уширением может служить прокатка в ящичном калибре. Вынужденное уширение также наблюдается при прокатке в калибрах и является результатом неравномерной деформации по ширине и высоте полосы. Примером вынужденного уширения является деформация квадратной полосы в овальном калибре. [c.43]

Серьезной проблемой, возникающей при испытаниях образцов ДКБ постоянной и переменной высоты, является стремление трещины выйти из плоскости симметрии и перерезать плечо обр,азца. Для того чтобы сохранить направление движения трещины, в любых образцах можно использовать боковые надрезы, но существуют возражения против использования глубоких надрезов. Первое из них состоит в том, что поверхностные надрезы могут создать напряженное состояние у конца трещины, которое изменяется по толщине и чем глубже надрезы, тем большая неопределенность в напряженном состоянии. Второе сомнение, окончательно разрешить которое может лишь эксперимент, связано с критерием достаточного стеснения поперечной деформации в образце с боковыми надрезами следует ли устанавливать толщину, необходимую для измерения трещиностойкости в условиях плоской деформации, базируясь на брутто-толщине, нетто-толщине или комбинации этих двух толщин. И так как нетто-толщина, как ожидается, будет определяющей в этом критерий, то глубокие поверхностные надрезы повлекут за собой необходимость применения более крупных образцов. [c.209]

При прессовании внешнее давление уравновешивается равными ему и противоположно направленными внутренними упругими силами. Они возникают не только в направлении приложения внешнего давления, но и во всех других, уравновешиваясь реакцией боковых стенок формы. После снятия давления под влиянием упругих сил сырец стремится расшириться, чему препятствует по высоте внешнее трение о стенки, а в поперечном направлении — сопротивление боковых стенок формы. Поэтому действие упругих сил проявляется в расширении сырца по высоте, так как в этом направлении давление прессования значительно больше. Расширение сырца увеличивается при уменьшении прочности связи зерен между собой, возникшей в процессе прессования, что имеет важное практическое значение. Упругая деформация сырца экспериментально установлена для некоторых огнеупорных масс [377], но для динасовых масс она не исследовалась. [c.112]

Рассмотрим, как изменяется распределение деформации на боковой поверхности вдоль оси отводов, т. е. в поперечном направлении (рис. 36). Наибольший интерес представляет окружная составляющая ее, которая имеет наибольшее по величине значение. [c.102]

Боковые силы, вызывающие деформацию шины в поперечном направлении, возникают при движении автомобиля на повороте, а также у шин управляемых колес в результате нарушения углов их установки. [c.346]

Каждый тип шин характеризуется определенными максимальными значениями боковой силы и бокового увода, когда касательные силы в задней части контакта достигают значения силы сцепления и элементы протектора проскальзывают в поперечном направлении. Максимум поперечной деформации будет наблюдаться в передней части зоны контакта, а результирующая реакция Я окажется приложенной правее центра контакта на величину 6. Таким образом создается момент. -Ист, стремящийся--повернуть колесо в сторону, противоположную (рис. 11.35) [c.367]

По-иному обстоит дело при резании с отрицательным передним углом. В этом случае боковое уширение стружки неравномерно, также неравномерно уширение обрабатываемой детали за линией среза. В отдельных точках уширение имеет такую значительную величину, что ею пренебрегать недопустимо. Градиент деформации по боковой поверхности не равен нулю, и деформацию срезаемого слоя следует рассматривать только лишь как объемную задачу. Характерно, что в этом случае большая часть срезаемого металла не превращается в стружку, а течет в поперечном направлении и остается на обработанной детали. Объем стружки меньше теоретического, объема срезаемого слоя. Очертания поперечных сечений стружки и срезаемого слоя сильно отличаются, что является следствием неравномерной деформации. [c.45]

Все усилия, действующие в поперечном направлении, вызывают боковую деформацию шин и некоторое их смещение от пятна контакта (рис. 330). Каждая последующая точка на беговой дорожке шины входит в соприкосновение с дорогой несколько дальше от центра дороги, чем предыдущая. В результате отпечатки этих точек на следе шин смещаются в сторону действия боковой силы инерции Р. Если соединить следы этих точек, то получится линия траектории качения колес б, которая будет находиться под углом а к средней плоскости направления самих колес а. Угол а между первоначальным и действительным направлениями качения колеса называется углом бокового увода. [c.408]

Заметим, однако, что, как показал А. Ю. Ишлинский в статье О напряженном состоянии цилиндра при больших углах крутки (Прикладная математика и механика, том VII, 1943, вып. 3) эту задачу можно решить и на основе классической линейной теории упругости. Он изучил напряженно-деформированное состояние упругого круглого цилиндра при больших углах крутки в условиях, когда точки торцов в процессе деформации не перемещаются в направлении, параллельном оси цилиндра. Кроме отмеченного уже возникновения в поперечных сечениях вала нормальных напряжений, складывающихся в продольную силу, обнаружено, что, вследствие поперечной деформации продольных растягиваемых волокон, происходит уменьшение радиуса цилиндра. Наряду с этим возникают радиальные напряжения, равные нулю на боковой поверхности цилиндра и достигающие максимального значения в точках на оси цилиндра. [c.34]

ЦНД в модификации с боковыми конденсаторами (рис. VI1.7) имеют свои особенности. Нагрузку воспринимают выходные патрубки и передают ее на фундамент четырьмя опорами на торцевых стенках. Высота каж дой половины патрубка — 5 м. Для его жесткости используются два ряда стержней, стенки и ребра. С целью уменьшения статического прогиба встроены блоки цилиндрических пружин, снижающие и без того небольшой прогиб еще приблизительно на 1/3. Эта разгрузка уменьшает трение в опорах, что снижает деформации корпуса. Этой же цели служат и пружины, встроенные в опорные лапы выходных патрубков. В поперечном и продольном направлениях патрубок фиксирован шпонками соответственно на его торцах и под передними опорными лапами. Стоимость турбины с боковыми конденсаторами на 7—10% меньше, чем с нижними [20]. [c.129]

Вместе с тем существует важный класс задач, точные решения которых можно получить с помощью относительно простой теории. Рассмотрим очень длинный цилиндр из однородного и изотропного материала, поперечное сечение которого имеет какую-нибудь заданную форму. Пусть деформации в теле вызываются массовыми силами или напряжениями, приложенными к его боковой поверхности (поверхностными напряжениями). Допустим, что действующие силы или напряжения всюду направлены перпендикулярно оси цилиндра, и их величина не зависит от расстояния по оси, т. е. мы допускаем, что их величины и направления не меняются от сечения к сечению. В таком случае во всем цилиндре, за исключением, может быть, областей, лежащих непосредственно около его концов, деформации, согласно условию минимума упругой энергии (гл. III, 92), также не будут зависеть от расстояния по оси. Тело после деформации останется цилиндрическим, а плоские поперечные сечения останутся плоскими. Деформация, обладающая такими свойствами, называется плоской деформацией. [c.480]

В результате на боковой поверхности витков резьбы появляется переменная сила Р (рис. 26), расположенная под углом к направлению вращения резьбовых деталей. Сила Р заставляет витки скользить в направлении действия этой силы в пределах поперечной деформации тела болта и гайки У Н- (7 . Под действием силы Р сила трения R на витке меняет свое направление, уменьшая тем са-мьш момент затяжки в соединении. Это приводит к изменению направления сил, действующих в резьбе, которое нарушает условие равновесия гайки резьбовые соединения начинают терять высокую предварительную затяжку и из нормально затянутого оно становится слабо затянутым соединением самоторможение таких соедине- [c.97]

Рассмотрим деформацию пластического растяжения параллелепипеда, у которого коэффициент относительной продольной деформации. равен 61, коэффициенты поперечной деформации и 83. Коэффициенты 8я и 83 принимаем равными между собой, поскольку отсутствуют боковые напряжения, которые могли бы повлиять на величины деформации образца в соответствующих направлениях. Поэтому [c.64]

Подобные явления должны наблюдаться также при движении корабля косым курсом по отношению к направлению бега волн и при боковой качке. Для нахождения деформаций и напряжений, вызванных действием крутящих моментов, могли быть использованы известные из теории упругости решения, относящиеся к кручению призматического бруса тонкостенного профиля. Имея в виду, что поперечное сечение корпуса представляет собой так называемый замкнутый контур (рис. 6), состоящий из шпангоутов (i), палуб (2), второго дна (5) п продольных переборок (4), Юлиан Александрович предложил простой метод расчета, учитывающий особенности такого [c.61]

Обратное выдавливание сплошного стержня постоянного сечения из сплошной заготовки (см. операцию Н1, гл. I, табл. 1). Течение металла заготовки относительно боковых стенок матрицы происходит в направлении, противоположном движению пуансона, образующего полость. Течение металла относительно стенок инструмента, за исключением зоны контакта в области очага деформации, на стационарной стадии процесса практически отсутствует. Условия работы пуансона, по сравнению с прямым выдавливанием (см. п. 7), усложняются. Детали простого и фасонного сечения с выдавленной частью — относительно небольшой длины и с малой площадью поперечного сечения. По окончании процесса на первой (нестационарной) стадии (см. п. 8) получают детали с отростками в виде конуса, сферы и других простых конструктивных элементов переменного сечения. [c.101]

Для вычислений нормальных напряжений используем гипотезу плоских стечений, предположив, что плоское поперечное сечение, перпендикулярное к оси бруса до деформации, остается плоским и нормальным к изогнутой оси бруса в деформированном состоянии. Эта гипотеза подтверждается экспериментом. Если на боковой поверхности резинового бруса нанести ортогональную сетку продольных и поперечных линий, то при изгибе поперечные линии не искривляются и остаются ортогональными искривленным продольным линиям сетки. Заметим, что гипотеза плоских сечений несовместима с наличием касательных напряжений связанных со сдвигом. Она приблизительно соответствует действительности, поскольку эти напряжения малы по сравнению с нормальными напряжениями. Гипотеза плоских сечений является совершенно точной в случае чистого изгиба, когда к брусу приложены противоположно направленные пары, изгибаюш.ие брус в одной из главных плоскостей. [c.123]

Плоское деформированное состояние. Аналогичное упрощение, подобное упрощению задачи для тонких пластин, о котором шла речь в предыдущем пункте, имеет место в другом предельном случае, когда размер тела в направлении оси г очень велик. Если цилиндрическое или призматическое тело нагружается силами, которые перпендикулярны оси г и интенсивность которых не изменяется по длине тела (вдоль оси г), то предполагается, что часть тела, расположенная на значительном расстоянии от концов, находится в плоском деформированном состоянии, т.е. что частицы тела при деформировании движутся в плоскостях, перпендикулярных оси г. Примером может служить подпорная стена, подвергающаяся действию бокового давления, постоянного вдоль оси г, т. е. по длине стены (рис. П. 10). Легко видеть, что в этом случае деформация возникает в плоскостях, перпендикулярных оси г. Поперечные сечения, удаленные от концов стены, остаются плоскими, и при исследовании распределения напряжения достаточно рассмотреть только ту часть стены, которая расположена между двумя смежными поперечными сечениями, отстоящими друг от друга на единицу длины. Составляющие перемещения и и и являются функциями координат л и и не зависят от продольной координаты г. В то же время составляющая [c.575]

Деформация чистого сдвига. Рассмотрим прямоугольную призму, в плоскостях граней которой приложены равномерно распределенные силы, причем эта призма находится в равновесии (рис. 62). Ее деформация, естественно, должна свестись к тому, что она из прямоугольной обратится в косоугольную вследствие малого поворота и перемещения каждой из ее боковых граней в направлении приложенных сил (рис. 63). При этом каждое поперечное сечение из прямоугольника превратится в параллелограмм. [c.109]

Опыты показывают, что при растяжении анизотропного образца одному и тому же напряжению, возникающему в продольном и поперечном его направлениях, соответствуют различные деформации. Кроме того, при растяжении образца, например пластинки, под углом к осям симметрии наряду с изменениями линейных размеров происходит искажение углов. Боковые грани пластинки, бывшие до опыта взаимно перпендикулярными, после опыта оказываются наклоненными друг к Д1 угу, что свидетельствует о наличии сдвигов ее поперечных сечений. Поэтому для характеристики упругих свойств рассмотренной анизотропной пластинки недостаточно двух упругих постоянных Е и ц,). Очевидно, их должно быть четыре три модуля упругости (в продоль- [c.33]

На фиг. 44 и 45 (см. вклейку, лист 11) представлен случай свободного резания свинца и олова при различных передних углах. В одном случае = 45°, во втором = 0°и в третьем f = —45°. В двух первых случаях боковое уширение срезаемого слоя имеет относительно малую величину, т. е. деформация в поперечном направлении незначительна. Ее для каждой точки боковой поверхности можно приравнять нулю (е . = О = onst) и поэтому допустимо процесс стружкообразования рассматривать как случай плоской деформации. [c.45]

В работе [32] уравнение совместности представлено в напряжениях и решено, как было указано выше, при следующих допущениях в поперечных сечениях тела шпильки и гайки осевые напряжения Oi и oj распределены равномерно по боковой поверхности витка нормальное давление p(z) постоянно вдоль грани зуба и деформированное состояние зуба соответствует деформированному состоянию клиновидной бесконечной полосы каждый виток при деформации изгиба работает изолированно от других в основаниях витков отсутствует поворот деформации болта и гайки в поперечном направлении зависят лишь от величины среднего нормального напряжения, действ> ющего в основании зуба. В соответствии с зтими допущениями перемещения, входящие в уравнение совместности деформаций, выражаются формулами [c.156]

Шлицевые валы, изготовленные методом пластического деформирования, имеют ряд существенных преимуществ по сравнению с валами, полученными фрезерованием. Как показали наши исследования, зерна в поперечном сечении сильно вытянуты в радиальном направлении (особенно в углу перехода боковой стороны шлица к впадине). Во впадине шлицевого вала глубина наклепанного слоя достигает 1,5—2,1 мм, на боковой стороне наклепанный слой значительно мень-шйй —0,3—0,7 м,м. При накатке шлицев обнаружена значительная неравномерность деформации. В поперечном сечении вала наибольшей деформации металл подвергается в местах перехода боковой стороны шлица к впадине. Неравномерность деформации приводит в свою очередь к неравномерности наклепа и твердости по сечению вала. Увеличение дробности деформации (т. е. увеличение числа проходов накатки) увеличивает глубину наклепанного слоя, а также размельчает зерна, в результате чего увеличивается твердость металла. В местах перехода от шлица к виадине зерна, сильно вытянуты и завихрены. В этих местах возможно появление самых больших напряжении, поэтому после пластической деформации валы следует подвергнуть термообработке. Для снятия остаточных напряжений 1-го рода и сохранения наклепа можно рекомендовать низкотемпературный отжиг. [c.159]

Когда образцы, помещенные в камеру давления, подвергались совместному действию растяжения и высокого гидростатического давления, то образование шейки в них ускорялось по сравнению со случаем, когда р=0, так как наличие высоких боковых сжимающих напряжений по контуру минимального поперечного сечения уменьшает величину осевых растягивающих напряжений, при достижении которой начинается образование пластических деформаций. Полученные в опытах значения натуральных деформаций в осевом направлении равны от а=2 до =4 (соответствует условным деформациям от =6,4 до =54). С увеличением давления р на поверхности разрушения образцов внешняя коническая часть увеличивается, а внутренняя часть с волокнистой структурой уменьшается. При давлении свыше 15 ООО кг1см внутренняя волокнистая часть поверхности разрушения исчезает. В этом случае поверхность разрушения состоит из одной конической части (или двух конических частей) или представляет небольшую плоскую область, наклоненную под углом примерно 45° к оси образца. В момент разрушения с возрастанием давления р осевое растягивающее напряжение на [c.307]

Однако так как рассматриваемая область окружена материалом, оказывающим сопротивление возникновению текучести, то в ней не смогут развиться пластические деформации названной величины. Допустим, что удлинение, отвечающее пределу текучести, составляет 4%. Тогда малый элемент материала должен будет сузиться в поперечных направлениях на 2%. Но в окружающем материале предел текучести не будет достигнут, так что в нем получатся только упругие деформации. Предположим, что предел текучести равен 2100 кг/см , а модуль упругости Е=2 100 ООО кг/см , тогда упругие деформации в осевом направлении равны 0,001, а в поперечных направлениях 0,0003 (считая коэффициент Пуассона равным V—0,3). Таким образом, в материале, окружающем небольшую пластическую область, боковые упругие деформации составляют только три двухсотые части, или 1,5% соответствующих пластических деформаций, возникающих в упомянутой области при условии ее свободного деформирования. Поэтому, помимо малых пластических деформаций, в этой области должны иметь место упругие деформации ). То же может получиться и во многих других более слабых областях. При этом может оказаться, что среднее напряжение превысит значения местного предела текучести тогда дальнейшее увеличение нагрузки постепенно приведет напряжения в образце в состояние неустойчивого равновесия (предполагается, что отсутствуют резкие концентраторы напря-. жения — такие, как резкие выкружки у концов цилиндрической части образца, небольшие отверстия или надрезы). При некоторой более высокой нагрузке становится возможным образование нового типа пластических деформаций, когда последние развиваются без поперечного сужения, а именно образование пластических деформаций простого сдвига в тонком слое образца, наклоненном под углом 45° по отношению к направлению растяжения. В п. 13 гл. XV было показано, что при простом сдвиге пластические деформации в стали возникают при напряжении сдвига т = ао/]/3=0,577ац, где Ор есть нижний предел текучести стали при одноосном растяжении. В случае плоского напряженного состояния простого сдвига X в тонком слое AB D материала (фиг. 273), наклоненном [c.347]

Эффект упругого последействия по высоте брикета больше, чем в поперечном направлении, и составляет 5— 6% (против 3%). Это связано с большей величиной осевого усилия прессования по сравнению с боковым давлением, а также с упругой деформацией матрицы прессформы, благодаря которой после снятия давления высота брикета увеличивается. Кроме того, потеря давления прессования вследствие трения порошка о стенки пресс-формы также влияет на изменение поперечного упругого последействия по высоте брикета. Упругое последействие частично снимает напряжение на контактных участках величина которых уменьшается. Разрыв контактов между частицами на большом протяжении может при водить к появлению трещин, называемых расслойными а иногда и к разрушению брикета. [c.201]

Расчет прочности при постанов к евдо к. Прочность корпуса коммерч. судов обычно оказывается вполне обеспеченной при постановке их в док даже по чисто мальтийскому способу , т. е. на одну лишь килевую дорожку, без добавочных боковых клеток. Для нек-рых, сравнительно более широких и имеющих более легкую конструкцию речных судов постановка их в док требует проверки общей и местной прочности корпуса с целью установить те или иные ограничения и требования, касающиеся принятой системы.постановки их в док. Для военных кораблей благодаря облегченной до предела конструкции подводной части их корпуса, а такзке большому весу механизмов вооружения или бронирования и сосредоточенному расположению этих весов расчет прочности корпуса при постановке в док является обязательным при постройке судна, имея целью установить наиболее простую систему постановки в док, пе затрудняющую производство обычных доковых работ и допускающую производство капитального и аварийного ремонта подводной части корпуса. Такой расчет часто приводит к необходимости устройства добавочных подкреплений нек-рых частей конструкции корпуса или даже целесообразности введения специальных конструкций, облегчающих постановку судна в док. При постановке в док корпус корабля претерпевает следующие деформации изгиб в продольном направлении (продольная прочность) изгиб (и срез) в поперечном направлении (поперечная прочность) деформацию связей корпуса, воспринимающих внешние силы, т. е. реакции дока (местная прочность). Величины перечисленных выше деформаций зависят от [c.107]

Критическая нагрузка определяется путем рассмотрения потенциа льной энергии системы. Какой-либо боковой прогиб балки сопровождается увеличением энергии деформации. После малого бокового выпучивания мы имеем не только энергию деформации изгиба в вертикальной плоскости, которую тиожно рассматривать неизменной, но также энергию деформации изгиба в поперечном направлении и энергию деформации кручения. В то же самое [c.168]

Эффект упругого последействия по высоте брикета больше, чем в поперечном направлении, и составляет до 5—6%. Это связано с большей величиной осевого усилия прессования по сравнению с боковым давлением, а также с упругой деформацией матрицы прессформы, благодаря которой после снятия давления высота брикета увеличивается. Кроме того, потеря давл-ения прессования вследствие трения порошка о стенки прессформы, приводя к неравноплотности брикета, также влияет на изменение величины упругого последействия по его высоте. [c.237]

Покажем, что гипотеза Бернулли при еуществовании в поперечных сечениях балки касательных сил упругости несправедлива. Рассмотрим для этого часть боковой поверхности консольной балки (рис. .38, а) прямоугольного поперечного сечения, нагруженной силой на конце. Опираясь на принцип независимости действия сил, найдем перемещение произвольной точки поперечного сечения в направлении оси балки 3,4 от действия в этом сечении только касательных сил упругости. Деформация элемента с1х, с1г при чистом сдвиге и его новое положение изображены на рис. .38, б, где (18 — перемещение верхней грани элемента относительно нижней в направлении оси х за счет чистого сдвига. Находим [c.173]

Для создания в модели условий плоской деформации необходимо, чтобы в модели отсутствовали поперечные деформации. Это достигается применением боковых стекол достаточной толш ины, исключаюш,их деформацию в направлении просвечивания, и хорошей смазкой, чтобы силы трения о стенки модели были ничтожно малы. Для получения в модели плоского напряженного состояния необходимо между стек.11ами и моделью в рамке оставлять зазор, обеспечиваюш,ий поперечные деформации. [c.91]

Опыт инженерного использования критериев(6.22) и (6.23)указывает, что в материале принципиально заложена возможность разрушения как отрывом, так и срезом. Все зависит от вида напряженного состояния и от соотношения между константами Стотр и 2гсрез- Например, стержневой образец из мрамора разрушается при растяжении без остаточных деформаций, поверхность излома ориентирована перпендикулярно оси образца, что характерно для разрушения отрывом. Однако такой же образец при растяжении в условиях значительного бокового давления обнаруживает существенную остаточную деформацию (до 20%) и разрушается срезом. Стержневые образцы из пластичного материала с относительно глубокой кольцевой выточкой разрушаются без существенных остаточных деформаций, хотя при отсутствии указанного надреза разрушению предшествуют большие остаточные деформации с образованием шейки. Причина охрупчивания образца состоит в том, что у дна выточки имеет место трехосное растяжение, при котором материал предрасположен к разрушению отрывом. Подобный эффект вызывает даже шейка, сформировавшаяся при растяжении стержневого образца. При этом первоначальная трещина возникает в окрестности точки, лежащей на продольной оси образца в плоскости поперечного сечения наименьшей площади (см. точку О на рис. 6.4). Трещина имеет дискообразную форму, а с ростом нагрузки ее фронт распространяется в радиальном направлении. В итоге образуется поверхность излома, ориентированная примерно перпендикулярно оси образца см. след AOAi на рис. 6.4). Лишь после того как подобная дискообразная трещина займет значительную часть площади поперечного сечения, охрупчивающее действие шейки снижается и появляется возможность среза по упомянутой выше конической поверхности. [c.124]

Пластичные неметаллические включения при продольной схеме прокатки вытягиваются вдоль оси листа в нити, понижающие пластичность стали. При поперечной прокатке эти включения образуют глобули, равномерно расположенные в поле шлифа, с уменьшением разницы между продольной и поперечной деформациями. Показатели пластических свойств снижаются в том направлении, в каком уменьшается вытяжка, и увеличиваются в перпендикулярном направлении. Количество расслоений и неметаллических включений в листах и их общая площадь не зависят от схемы прокатки, но характер расположения дефектов определяется схемой прокатки. При продольной прокатке наиболее загрязненные части листа располагаются у торцов, а при поперечной — у одной из боковых граней, где их легче обнаружить. По мнению авторов [269], поперечная схема прокатки позволяет улучшить пластичность. [c.232]

Как показала практика, контроль по статистически-шероховатой поверхности с малой волнистостью не вызывает больших затруднений. В то же время статистически шероховатая поверхность, имеющая значительную волнистость (период, который меньше 3—4 базовых размеров ПЭП), а также регулярная контактная поверхность представляют собой практически дифракционную решетку, на которой происходят существенная деформация диаграммы направленности и появление в металле интенсивных боковых лепестков (величиной до 30% основного максимума). Как показано Я. Ю. Самедовым, Л. В. Басацкой и автором, на шероховатой поверхности происходит также частичная трансформация вводимых в металл продольных волн в поперечные, степень которой пропорциональна волновым размерам ПЭП и неровностей. Трансформированные поперечные волны эллиптически поляризованы, причем ось эллипса орто- [c.127]

НИИ оси поршневого пальца позволяет юбке деформироваться в этом направлении, не вызывая заедания поршня. Поперечное сеченйе юбки при указанном методе обработки принимает вследствие деформации юбки (под действием боковых сил и от нагрева) примерно форму окружности. [c.90]

В некоторых более ранних работах, указанных на стр. 306, Бриджмен установил, что условие разрушения в центре минимального поперечного сечения образца, разрушенного путем растяжения и при высоком боковом давлении, определяется значением среднего напряжения (з1+а2+зз)/3. Однако в статье, опубликованной в 1946 г., он пишет Были предприняты изыскания для определения возможного критерия разрушения, причем были построены различные диаграммы, связывающие напряжения и деформации в момент разрушения. Ни один из критериев не оказался пригодным для всех условий. Критерий среднего гидростатического напряжения (одна треть суммы трех главных составляющих напряжений) оставался лучпшм для целого ряда условий, однако в некоторых случаях он давал значительные отклонения и его преимущество перед критерием, выражающим, что полное напряжение в волокне в направлении разрушения должно быть постоянным, является не очевидным . Критерий постоянного значения среднего напряжения несправедлив, когда сравниваются напряженные состояния, в которых два наименьших круга напряжений Мора имеют равные радиусы, т. е. когда среднее главное напряжение есть среднее арифметическое от и jg. При чистом сдвиге = х, = О, = —т металл разрушается при некотором значении т, но среднее напряжение при этом равно нулю. [c.308]

Анализ механизма деформаций станин. Для исследования базовых деталей тяжелых станков необходимы большие затраты, требуется много времени и сложная аппаратура. Выходом из этой ситуации является исследование базовых деталей на моделях ниже излагаются результаты таких исследований. Упругие деформации рассмотрим с рядом допущений. Достижимая точность расчета зависит от того, насколько принятые допущения отвечают действительному механизму деформаций и насколько сложным является расчет. Для теоретического анализа примем, что силы и моменты приложены в углах поперечных сечений и действуют в направлении боковых стенок. Нагрузки можно классифицировать следующим образом а) чистый изги-бр.ющий момент Мо вызывает изгибные деформации (рис. 32, а) [c.35]

Деформацию изгиба легко проследить на модели, представляющей собой прямолиР1ейный призматический брус, длина которого значительно превышает его поперечные размеры. На боковые грани бруса нанесены равноотстоящие горизонтальные и вертикальные линии (рис. 103, а). В плоскости симметрии abed к концам бруса приложены два равных противоположно направленных момента М, под действием которых брус изгибается, как показано на рис. 103, б. [c.153]

ЦИКЛОВ сжатия фронт микропластической деформации от боковых ребер смещается к средней части боковых граней. После 10 циклов вся боковая поверхность охватывается ямками с почти одинаковой плотностью порядка 3-10 см . На рис. 112, б и 113 приведены графики распределения плотности дислокаций вдоль того же направления АВ на различной глубине 5, мкм, от боковой грани (110) образцов Ge и Si после 3 и 8 циклов сжатия до а = 9,5 кгс/мм соответственно. При последовательной сполировке поверхностного слоя на разную глубину 5 плотность дислокаций снижается, однако вблизи свободной поверхности и бокового ребра наблюдается некоторый градиент плотности ямок травления, распространяющийся на глубину порядка 10, 30 и 100 мкм при 3, 5 и 10 циклах сжатия соответственно. При дальнейшем увеличении количества циклов нагружения или величины прикладываемых напряжений толщина градиентного слоя может превышать 200—300 мкм и более (особенно вблизи ребер и торцовых граней образца) вплоть до полного распространения на все поперечное сечение образца. Например, такая ситуация наблюдалась нами после циклических нагружений до ст = 20 к гс/мм в относительно тонких образцах сечением 2x2 мм [368]. [c.186]

Свободная открытая) осадка сплошного стержня (см. операцию Ai, гл. /, табл. /). Сжатие металла между элементами штампа сопровождается свободным радиальным течением, заторможенным только контактным трением. Фасоииое поперечное сечение по мере осадки приближается к кругу. Уменьшение бочкообразности и необходимый профиль боковой поверхности могут быть достигнуты применением пуансонов в виде усеченного конуса. Огсутствие жесткого направления элементов штампа вдоль оси заготовии, отклонение от перпендикулярности торцов заготовки к главной оси, нарушение соотношения между высотой Н и диаметром D заготовки до штамповки [(НЮ) 2] вызывают относительное смещение торцов, искривление волокна и главной оси заготовки и отклонение формы от номинальной поверхности заготовки в целом. Отклонение от симметричности обусловливает резкое снижение продольной устойчивости заготовки и повышение поперечных сил, действующих на пуансон при выдавливании полости. В наружных боковых слоях, особенно в средней части высоты заготовки, возникают растягивающие тангенциальные напряжения, снижающие деформируемость заготовки и качество детали (разрыхляется металл, могут образоваться макро- и микротрещины). Область применения. Калибровка по высоте, получение параллельных торцов заготовки при деформации 6 0,18. Уменьшение отношения HlD. Плоскостная калибровка заготовок. Удаление окалины с горячекатаных заготовок. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...