Течение радиальное

Примем, что все неизвестные функции на этих участках зависят только от двух переменных <, 9, а течение — радиальное. В этом случае уравнения (4)—(6) или (7)—(9) принимают вид [c.93]

Как видно из рис. 1а, направленное к центру радиальное движение оболочек кругового поперечного сечения может сопровождаться выпучиванием, если начальные скорости достаточно велики для того, чтобы возникла не слишком малая— порядка 10%—постоянная деформация. Как было показано в работах [1, 2], выпучивание такого типа связано с наличием несовершенств формы оболочки в течение радиального движения оболочки в направлении к центру амплитуда этих несовершенств возрастает во времени по экспоненциальному закону. Как показано на рис. 16, возникающее в процессе разрушения окружное сжимающее напряжение приводит к росту амплитуд несовершенств формы отставшие от среднего движения частицы отбрасываются еще [c.51]

Будем различать два случая радиального течения расходящееся к. сходящееся. Для расходящегося течения радиальная скорость положительна, а величина и убывает от оси к верхней стенке, т. е. [c.141]

Для упрощения решения ограничимся верхней оценкой деформирующей силы. Это позволяет принять в пластически деформируемых областях 1у 2у 3 деформированное состояние плоским а течение радиальным. [c.110]

Радиальное течение. Некоторые предварительные аналитические формулировки. Когда течение радиальное, уравнение (2), гл. X, п. I, общего вида, которому подчиняется движение сжимаемых жидкостей в пористой среде, можно переписать для плоско-полярных координат в виде [c.520]

Значительно упрощает конструкцию применение подшипников качения закрытого типа с двумя уплотнениями (например, шариковых радиальных тип к)000, ГОСТ 8882—75) или защитными шайбами (тип 80000, ГОСТ 7242—81), смазочный матери ш в которые заложен при изготовлении и сохраняется в течение всего срока эксплуатации подшипников. [c.178]

При отсутствии уступа (Яр -= 0) поток подобен течению в раздающем коллекторе или радиальном аппарате (см. ниже). Здесь было дано краткое описание внешней макронеоднородности потока при боковом входе в аппарат. Что же касается внутренней макронеоднородности, то для бокового входа она ничем не отличается от макронеоднородности для центрального входа. [c.283]

Представление энергии смеси в виде (1.1.17), на основе которого и записываются уравнения энергии в этой главе, справедливо, если каждую фазу считать локально однородной, т. е. в каждом элементарном объеме смеси вещество каждой фазы, в том числе и включений (капель, частиц, пузырьков и т. д.), принимается однородным вплоть до самой поверхности раздела фаз, и поэтому энергия каждой составляющей считается пропорциональной ее массе. Это равносильно тому, что особенности поверхностного слоя вещества толщиной порядка радиуса молекулярного взаимодействия (- 10 Л1),являющегося границей раздела фаз, далее не учитывается. Для этого необходимо, чтобы размеры включений были во много раз больше толщины этого слоя. Кроме того, в (1.1.17) и везде в гл. 1 будет учитываться только та часть кинетической энергии смеси, которая связана с макроскопическим движением фаз со скоростями U . В действительности имеются еще мелкомасштабные (с характерным линейным размером, равным по порядку размеру неоднородностей смеси) течения (например, радиальные пульсационные движения вокруг пузырьков, обратные токи несущей жидкости около включений из-за их относительного движения в этой жидкости, хаотические движения включений). В большинстве существующих теорий взаимопроникающего движения кинетическая энергия такого движения не учитывается. Таким образом в качестве первого этапа в гл. 1 рассматривается случай, когда энергия смеси при однородном представлении энергий фаз является аддитивной по массе фаз. Учет поверхностных явлений в рамках представлений Гиббса и кинетической энергии мелкомасштабного движения фаз имеется в главах 2—4. [c.30]

С учетом того, что наиболее часто встречаются осесимметричные закрученные течения, анализировать их целесообразно в цилиндрической системе координат (г, z, ф), где г — радиальная координата Z — осевая координата ф — азимутальная (угловая) координата. В большинстве течений можно допустить осевую симметрию, для которой очевидно равенство 5/Эф = 0. Часто радиальную и осевую составляющие скорости предполагают равными нулю V = V= 0), переходя таким образом к рассмотрению пло- [c.21]

Выражение (4.16) может быть проинтегрировано, если известен профиль скорости (и,д, W). Для турбулентного течения следует ввести турбулентный аналог вязкости и теплопроводности Необходимость учета тепла, переносимого в процессе перемещения жидких объемов в радиальном направлении за счет радиальной составляющей пульсационной скорости, вносит уточнение в выражение (4.16). [c.163]

Минимальный радиус свободного вихря зависит от коэффициента скорости и физических свойств рабочего тела. Наличие интенсивно закрученного течения приводит к возникновению радиального градиента, величина которого в первом приближе- [c.168]

Приведем модельный пример расчета, удерживая для скорости и температуры члены второго порядка по Возьмем г = -0,3 г =0,6 г =1 /з = 1 Со = 1 Ло=0.2 Л =0,01 Л, =-4,6 )г, =0 =0,596 =0,021 С =1 G° =0,988. Для этих значений параметров практическая сходимость имеется при Ре < 200. В дашом 1фимере Ре = 100, Рг = 20, Re = 5. Отметим основные свойства течения. Радиальная скорость имеет положительный максимум, рис. 1.9. [c.27]

Рассмотрим радиальное установивгаееся течение норогакового материала, соответствуюгцее прессованию в клинообразной матрице. Воспользуемся полярной системой координат гв. Обозначим компоненты скорости перемегцения через Пг, ид. Полагая течение радиальным, положим Пг = Пг(г), ио =0. Компоненты скорости деформации имеют вид 8г = ( иг/( г, 60 = Пг/г, бгв = О- Соотпогаения (1.5) сведутся к одному Пг/( г — Пг/г = 0. Отсюда [c.159]

Рассмотрим радиальное установившееся бессдвиговое течение среды, соответствуюш ее прессованию в клинообразной матрице. Воспользуемся полярной системой координат г, 0. Обозначим компоненты скорости перемещения через Ur, Щ. Полагая течение радиальным, положим Ur = Ur (г), Uq = 0. Компоненты скорости деформации имеют вид г = dur/dr, Ее = Ur/r, е е = 0. Соотношения (1.13.99) сведутся к одному dUr/dr — щ/г = 0. Отсюда [c.176]

Когда течение радиально не полностью, соответствующий ему расход определяется из выражения для радиального потока при условии, что количество (р1 —/7 + ") в последнем, где р и р представляют собой давления внешнего контура и скважины, заменяется усередненной величиной (р1 "—[уравнение (4), гл. XI, п. 3]. [c.594]

При рассмотрении периодической формы крутильного течения и течения между конусом и пластиной вначале может показаться, если только не рассматривать безынерционное приближение, что течение не контролируемо, поскольку инерционные силы делают таковым даже стационарную форму течения. В действительности дело обстоит не так на самом деле, инерцией в радиальном направлении (т. е. центробежными силами) можно пренебречь, но инерцией в направлении течения (вследствие осциллирующего характера периодического течения) пренебрегать нельзя. [c.202]

Область В — (А/ т)мин<А/й т< 13. Наблюдается почти полный распад упорядоченного течения частиц в ядре потока возникает градиент скорости, радиальные перемещения, вращение и сегрегация частиц. Одновременно увеличивается разрыхленность всего слоя, плотность его несколько падает, а окрашенный слой при его движении вдоль канала разрушается. Однако [c.294]

При прокатке б есшовных труб первой операцией является прошивка — образование отверстия в слитке или круглой заготовке. Эту операцию выполняют в горячем состоянии на прошивных станах. Наибольшее применение получили прошивные станы с двумя бочкообразными валками, оси которых расположены под небольшим углом (5—15°) друг к другу (см. рис. 3.6, е). Оба валка J вращаются в одном и том же направлении, т, е. в данном случае используется принцип поперечно-винтовой прокатки. Благодаря такому расположению валков заготовка 2 получает одновременно вращательное и поступательное движения. При этом в металле возникают радиальные растягивающие напряжения, которые вызывают течение металла от центра в радиальном направлении, образуя внутреннюю полость, и облегчают прошивку отверстия оправкой 3, устанавливаемой на пути движения заготовки. [c.68]

Круговая подача выражается длиной дуги делительной окружности долбяка, на которую он поворачивается за один двойной ход (мм/дв. ход). Поперечным перемещением суппорта долбяку сообщают радиальную подачу — движение врезания долбяка в заготовку (Sp, мм/об. заг). Радиальная подача сообщается до достижения полной глубины впадины между зубьями. В дальнейи1ем процесс нарезания происходит при постоянном межценгровом расстоянии в течение одного оборота заготовки. Для устранения трения зубьев долбяка о заготовку перед каждым холостым ходом о, заготовка вместе со столом отводится от долбяка, а в начале рабочего хода подводится к долбяку (на схеме — двилсеиис As). [c.356]

Для повышения эффективности систем решеток расстояние между ними должно быть не меньше определенного значения. Действительно, если при излишне большом коэффициенте сопротивления каждой решетки они расположены слишком близко одна от другой, то течение жидкостц будет мало отличаться от течения, которое наблюдается в случае одиночной плоской решетки (рис. 3.11). Например, струя, набегающая по> центру на первую решетку с большим значением коэффициента р, как было показано, непосредственно за решеткой растекается радиально. Вследствие ограниченности расстояния между решетками струя не сможет изменить своего радиального течения и будет перетекать через-вторую решетку в том же направлении. Вся жидкость за второй решеткой, перетечет из центральной части сечения к стенкам аппарата (рис. 3.11, а). [c.88]

Измерение отношений методом вращающихся секторных дисков подробно описано Куинном и Фордом [71]. Сами диски сделаны с отверстиями вблизи периферии, образованными радиальными парами ножевых кромок. Ось вращения дисков расположена параллельно пучку излучения, который проходит через отверстия и может прерываться. Средняя яркость источника, наблюдаемая через отверстия вращающегося секторного диска, выражается в соответствии с законом Тальбота произведением яркости источника на коэффициент пропускания диска, т. е. на долю времени, в течение которого излучение может проходить через отверстия. Эта доля равна отношению полного угла, занимаемого центрами всех отверстий, к 2я. Тщательно сделанный диск, имеющий, например, коэффициент пропускания 1,25 /о. позволяет получить погрешность измерения коэффициента пропускания до 0,01 %. Коэффициент пропускания может быть измерен либо механически — прямым измерением положения кромок ножей, либо хронометрированием светового пучка, проходящего через отверстие, когда диск вращается in situ. Для того чтобы выполнялся закон Тальбота и была полностью реализована указанная возможная точность в измерении отношения, жалюзийный фотоумножитель (например, EMI 9558) нуждается в низком уровне освещения катода. Средний анодный ток не должен превышать примерно 0,1 мкА, а потенциалы динодов должны быть стабильными. [c.373]

Случай течения. между параллельными пластинка.мп можно приближенно распространить и на задачу о радиальном течении в торцовом зазоре, образованном дву.мя плоски.мн диска.ми (рис. VIII —15). Определим расход жидкости в зазоре, если последний равен Ь, а [c.201]

Применяя для кольцевого элемента бесконечно малой радиальной длины dr выведенное ранее уравнение течения между параллельными пластинками, учитывая осевую симметрию течения и пренебрегая спламн инерции по сравнению с силами давления и трения, можем написать [c.201]

В рамках ползущего или стоксова течения влияние радиального движения при а = onst получено в работе А. М. Головина [14]. Здесь рассматривался случай [c.254]

Подбор подшипников по динамической грузоподъемности С. Динамической грузоподъемностью радиальных и радиально-упорных подшипников называется такая радиальная нагрузка, которую каждый подшипник (из группы одинаковых подшипников) при неподвижном наружном кольце сможет выдержать в течение 1 млн оборотов внутреннего кольца. Динамическая грузоподъемность зависит от типа и размеров подшипникав от величины, направления и характера приложения действующих нагрузок от температурного р жима и других условий работы подшипников она ограничивается появлением признаков усталостного разрушения рабочих поверхностей тел и дорожек качения, т. е. долговечностью подшипников. [c.439]

Эти критерии получены на основе анализа дифференциальных уравнений движения закрученного потока в трубе в проекциях на оси хкув приближении погра ничного слоя. Использование этого приближения для течений с интенсивным радиальным градиентом давления требует дополнительного исследования и тщательного обоснования, отсутствующего в цитируемых публикациях. Достаточность этих критериев для описания течения закрученных потоков в теплообменных аппаратах, циклонах, горелоч-ных устройствах с предварительной закруткой потока некоторых классов не обеспечивается, когда речь идет об интенсивно закрученных потоках, которые наблюдаются в камерах энергоразделения вихревых труб [15, 62, 196]. Это связано с неоднозначностью обеспечения подобия режимов течения в них при равенстве приведенных выше критериев. Вопрос о подобии потоков в камерах энергоразделения в вихревых трубах интересует исследователей достаточно давно [15, 18, 29, 40, 47, 62, 70, 204]. Пытаясь объяснить наблюдаемые эффекты по энергоразделению турбулентным противоточным теплообменом, А.И. Гуляев предположил, что в геометрически подобных вихревых трубах режимы подобны тогда, когда одинаковы такие критерии, как показатель изоэнтро-пы к= С /С , число Рейнольдса Re-= Kp i/v, число Прандтля Рг = v/a, число Маха М = и безразмерный относительный [c.10]

Одной из достаточно важных характеристик закрученных течений являются наличие и размеры в поперечном направлении зоны обратных токов — рециркуляционной зоны, которая возникает в приосевой зоне для струйных течений с достаточно высокой интенсивностью закрутки S > 0,4. При этом возросший радиальный фадиент давления обусловливает заметный рост поперечных размеров струи и снижение осевой составляющей скорости по сравнению с прямоточной струей, что совместно с при-осевым тороидальным вихревым потоком рециркуляционной зоны ифает достаточно важную роль при решении прикладных задач в процессах горения и стабилизации пламени в камерах сгорания. [c.25]

Вихревая труба (вихревой энергоразделитель) работает следующим образом. Сжатый газ поступает внутрь трубы из магистрали через закручивающий сопловой ввод 4 в виде интенсивно закрученного вихревого потока, перемещающегося вдоль камеры энергетического разделения трубы / от соплового ввода 4 к дроссельному устройству 3. Центробежные силы, действующие на элементы газа в закрученном потоке, приводят к образованию радиального фадиента статического давления, который под воздействием диссипативных моментов уменьшается по мере удаления от соплового ввода 4 к дросселю 3. В результате в приосевой области камеры энергоразделения 1 формируется осевой градиент давления, направленный от дросселя 3 к диафрагме 5. Осевой фадиент давления формирует возвратное течение от дроссе- [c.42]

Такую модель можно рассматривать как компромиссную между выдвинутой А.П. Меркуловым моделью реверса в виде вторичного вихревого эффекта и моделью вторичных течений, предложенной Линдерстремом-Лангом [236] и развитой авторами работы [70] и Р.З. Алимовым [28]. При определенных условиях в камере энергоразделения происходит перестройка профилей тангенциальной, аксиальной и радиальной скоростей с образованием слоистых течений, в которых периферийный поток частично за счет радиальной составляющей начинает истекать в виде кольцевого потока из отверстия диафрагмы в окружающую среду в виде интенсивно закрученного потока, обмениваясь импульсом, массой и энергией с рециркулирующим потоком из окружающей среды. В периферийный поток при этом будет перекачиваться энергия из возвратного приосевого. Охлажденные массы газа ре- [c.90]

Микро- и макроструктур закрученного потока представлякгг особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения существенно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций при закрутке всегда трехмерно и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик осевых течений [16, 27, 155, 156]. Одно из основных и характерных отличий состоит в том, что в камере энергоразделения вихревой трубы наблюдаются значительные фадиенты осевой составляющей скорости, характеризующие сдвиговые течения. Эти градиенты наиболее велики на границе разделения вихря в области максимальных значений по сечению окружной составляющей вектора скорости. Приосевой вихрь можно рассматривать как осесимметричную струю, протекающую относительно потока с несколько отличной плотностью, и естественно ожидать при этом появления эффектов, наблюдаемых в слоях смешения струй [137, 216, 233], прежде всего, когерентных вихревых структур с детерминированной интенсивностью и динамикой распространения. Экспериментальное исследование турбулентной структуры потоков в вихревой трубе имеет свои специфические сложности, связанные с существенной трехмерностью потока и малыми габаритными размерами объекта исследования, что предъявляет достаточно жесткие требования к экспериментальной аппаратуре. В некоторых случаях перечисленные причины делают невозможным применение традиционных [c.98]

ВОК на фадиентность потока, показаны на рис. 3.4. Их интенсивность вызвана условиями стока из периферийного вихря и определяет характер формирования приосевого вынужденного течения охлажденных масс газа. Максимум радиальной скорости по своему радиальному расположению находится в районе кромки отверстия диафрагмы [208]. [c.107]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

Микроструктура закрученного потока представляет особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения в камере энергорааделения вихревых труб значительно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций закрученного ограниченного потока всегда трехмерное и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик незакрученных течений [15, 18, 30, 181, 196]. На рис. 3.11,а показаны интенсивность турбулентности е закрученного потока в системе координат, связанной с криволинейной линией тока, где — продольная, — поперечная и ц — радиальная составляющие турбулентных пульсаций в зависимости от относительного расстояния до стенки камеры энергоразделения y/R. [c.115]

При закрутке на входе по закону твердого тела турбулентность является существенно анизотропной наибольшее значение имеет радиальная составляющая, наименьшее — поперечная [37]. По длине трубы вследствие уменьшения интенсивности закрутки продольные и поперечные пульсации в периферийной области постепенно возрастают до 5—7%, а в приосевой уменьшаются до 6—10%. Радиальная составляющая 8 при затухании закрутки также уменьшается. Относительное значение ту] улентной энергии, равное отношению энергий пульсационного и осредненно-го движений, максимально в приосевой области и может достигать 0,04—0,06, что значительно больше, чем при осевом течении в трубах [197]. На рис. 3.11,5 приведены также данные, характеризующие радиальное распределение турбулентного напряжения трения Основной особенностью распределения является смена знака его абсолютного значения, что обусловлено наличием областей активного и пассивного воздействия центробежных массовых сил на структуру течения. По мере затухания закрутки касательные напряжения у стенки уменьшаются, а в приосевой области увеличиваются. Одновременно радиус нулевого значения смещается к оси. [c.116]

Физический механизм энергоразделения формулируется в рамках модели микрохолодильных циклов (116, 140, 155], согласно которой некоторые турбулентные частицы газа (турбулентные моли [153]), сохраняя в течение определенного промежутка времени т свою индивидуальность, претерпевают радиальные турбулентные смешения, при этом соответственно адиабатно сжимаясь или расширяясь (в зависимости от направления движения) в поле высокого радиального градиента давления и таким образом передают тепло из приосевой зоны низкого давления в периферийную область более высокого давления (рис. Ъ.П,а,б). [c.122]

Шульц-Грунов свидетельствует о противоположном осевом перемещении периферийно расположенных масс газа и масс газа, находящихся в приосевой области камер энергоразделения. В этом случае на фанице раздела потоков, движущихся противоположно, возникает свободная турбулентность. Пристенная турбулентность во вращающихся потоках газа проявляется значительно интенсивнее, чем при прямолинейном течении, но в процессе энергоразделения ей отводится меньщая роль. Шульц-Грунов, ссылаясь на Ричардсона [249], считает, что частицы газа, расположенные на более высоких радиальных позициях, в процессе турбулентного движения могут перемещаться к оси, а приосевые перескакивать на более высокие радиальные позиции. Частицы, перемещающиеся к центру, должны произвести работу против центробежных сил, так как они плотней приосевых. Частицы, перемещающиеся к периферии, должны произвести работу против сил, вызванных фадиентом давления. Эта механическая работа осуществляется в центробежном поле за счет кинетической энергии турбулентности, которая в свою очередь входит в общую кинетическую энергию направленного течения, т. е. элементы газа, перемещающиеся за счет радиальной составляющей пульса-ционного движения с одной радиальной позиции на другую, могут рассматриваться как рабочее тело холодильной машины, обеспечивающей под действием турбулентности перекачку энергии от приосевых слоев к периферийным. Физический процесс энергоразделения имеет аналог среди атмосферных явлений. Шмидт [256] показал, что в атмосфере тепло переносится от бо- [c.161]

Хинце [197], рассматривая проблемы переноса в турбулентных потоках, ввел понятие жидкого моля, под которым понимает достаточно протяженную часть жидкого континуума, состоящую из когерентного конгло (ерата жидких частиц . Размер жидкого моля сравним с интефальным масштабом турбулентного движения, причем обмен его с окружающей средой будет определяться влиянием мелкомасштабных турбулентных движений. В процессе перемещения в радиальном направлении, совпадающем с направлением фадиента давления и при противоположном движении, турбулентные моли совершают микрохолодильные циклы. В рамках формализма Прандтля предполагается, что каждый жидкий или, как его еще называют, турбулентный моль в процессе турбулентного движения представляет собой некоторую индивидуальность, сохраняющую свою субстанцию в течение некоторого характеристического промежутка времени. Необходимо помнить, что имеющие место пульсации давления при перемещении моля на длине пути смешения / будут сопровождаться переносом импульса. Тогда, если импульс не сохраняется, нарушается требование, предъявляемое Прандтлем к транспортабельной субстанции,— турбулентному молю. Тем не менее понятие турбулентного моля удобно использовать при анализе задач переноса. Ссылаясь на работу Шмидта [256], Хинце отмечает, что расслоение будет устойчивым, если распределение температуры отличается от адиабатного [c.164]

За расчетную схему примем наиболее общий случай течения в вихревой трубе с дополнительным потоком (рис. 4.7). В этом случае режим работы обычной разделительной вихревой трубы представляет собой предельный при О- Используем понятие элементарного объема вращающегося газа dQ. = V nrdr. Условие осевой симметрии обеспечивает отсутствие фадиентов в направлении угловой координаты ф. В сформированном потоке вихревой трубы радиальные скорости пренебрежимо малы. В процессе построения аналитической расчетной цепочки можно использовать принцип суперпозиции, т. е. независимость законов движения по нормальным друг к другу осям координат. Процесс энергообмена в сопловом сечении считаем заверщенным. Определим предельно возможные по разделению энергетические уровни потенциального и вынужденного вихрей. Длина пути перемешивания и фадиент давления определяют предельный эффект подофева приосевого турбулентного моля при его переходе на более высокую радиальную позицию. При этом делается допущение о переходе в сечении, перпендикулярном оси. Осевой снос моля не учитывают. Вязкость и теплопроводность проявляют себя, если присутствуют фадиенты скорости и температуры. Поэтому при формировании свободного вихря вязкость будем учитывать, анализируя процесс затухания окружного момента [c.191]

Существует характерная степень расширения в вихревой трубе (или относительная доля охлажденного потока) (рис. 4.11), при которой кинетическая энергия вынужденного вихря становится больше исходной. На режимах вращения вынужденного вихря отстает от закона вращения твердого тела — со = onst. Избыточная кинетическая энергия свободного вихря расходуется на трение о стенки (работа внешних поверхностных сил) и на работу внутренних поверхностных сил. При турбулентном течении пульсационное движение непрерывно извлекает энергию из ос-редненного движения. Эта чдсть энергии обеспечивает работу переноса турбулентных молей в поле радиального фадиента статического давления [121, 122]. Если допустить, что под действием турбулентности перемещаются среднестатистические турбулентные моли с массой dm, совершающие элементарные циклы парокомпрессионных холодильных машин, то можно найти работу, затраченную на их реализацию. Объем турбулентного моля и путь его перемещения невелики по сравнению с контрольным объемом П, поэтому изменение температуры при изобарных процессах теплообмена моля с окружающими его частицами незначительно. Это позволяет, не внося существенной погрешности, заменить цикл Брайтона циклом Карно. Тогда работа по охлаждению выделенного контрольного объема П равна сумме элементарных работ турбулентных молей [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...