Напряжение среднее (гидростатическое)

Здесь Oq = (СТ + (J2 + — среднее (гидростатическое) напряжение [c.193]

Тогда, учитывая непрерывность изменения напряжения в жидкой среде и пренебрегая величинами -бесконечно малыми, стремящимися к нулю при уменьшении параллелепипеда до размеров точки, мы можем определить среднее гидростатическое напряжение на соответствующих гранях параллелепипеда последующим -выражениям [c.24]

Значение этого напряжения принято называть средним гидростатическим давлением предел отношения (1.2) при Д(в- 0 называется гидростатическим давлением в точке [c.31]

Здесь (г), ву ( ) — девиаторы тензоров напряжений и деформации ( ) — объемная деформация о< ) ( ) — среднее гидростатическое давление 1, т) — ядро ползучести при одноосном напряженном состоянии ( , т) — мера ползучести То — момент приложения напряжений к элементу стареющей вязко-упругой среды Тх — момент изготовления этого элемента. Считается, что коэффициент Пуассона и модуль упругомгновенной деформации Е > материала -го слоя постоянны. Меры ползучести I, т) удовлетворяют общим предположениям п. 3-из 1.5. [c.126]

Таким образом, эквивалентное напряжение, или напряжение течения при деформации в шейке, равняется разности среднего растягивающего напряжения и гидростатической компоненты. Другими словами, напряжение, определяемое на спадающем участке диаграммы Р — А/, будет превышать напряжение течения при некоторой данной степени деформации на соответствующую величину гидростатической компоненты. [c.169]

Сопротивление материала пластической деформации при воздействии ударной волны определяется совместным действием процессов упрочнения и релаксации напряжений. Скорость деформации, упрочнение, величина среднего гидростатического давления и другие особенности деформирования материала оказывают влияние на реализуемый при прохождении волны закон деформирования и соответствующую ему кривую деформирования о(8). Эта кривая определяет скорость распространения ударной волны в соответствии с реальными потерями энергии на пластическое течение материала по выражению (4.25). [c.166]

Таким образом, напряженное состояние в точке можно полностью описать, имея среднее (гидростатическое) напряжение и средние квадратичное и кубическое уклонения тензора напряжения от среднего (гидростатического) напряжения, т. е. имея соответственно Оо, Аг и Аз, поскольку, как уже отмечалось, имея 0 , 02 и 3, можно найти ах, Oj и oj. [c.415]

Определяем среднее гидростатическое напряжение в точке [c.447]

Отметим еще одну любопытную трактовку четвертой теории. Составим среднее квадратичное уклонение тензора напряжения от гидростатического напряжения [c.536]

Легко видеть, что это выражение с точностью до постоянного множителя совпадает с октаэдрическим касательным напряжением или с корнем квадратным из энергии формоизменения. Следовательно, IV теорию можно трактовать и так предельное состояние материала (состояние текучести) в окрестности точки тела, независимо от того, находится ли тело в линейном или сложном напряженном состоянии, наступает тогда, когда среднее квадратичное уклонение тензора напряжений от гидростатического напряжения достигает предельной величины, которую можно найти из опыта с линейно напряженным образцом. На этот факт обратил внимание С. Д. Пономарев 2). [c.536]

В главе I установлено также, что наиболее общее сложное напряженное состояние, имеющее нулевое среднее напряжение (нулевое гидростатическое давление), в любой точке тела определяется девиатором напряжений, который мы обозначаем q (т, п = х, у, z) и компоненты которого выражаются через напряжения по формулам [c.151]

Стеснение пластической деформации характеризуют [145] средним гидростатическим давлением pi и интенсивностью касательных напряжений Т (эта величина всегда является положительной) [c.145]

Анализ эффективного уравнения состояния твердой фазы осложняется фактическим наличием двух систем напряжений, определяющих гидростатическое сжатие сплошного материала под воздействием порового давления в жидкости и деформацию всего скелета в целом из-за фиктивных напряжений. В связи с этим введем в рассмотрение первый 0 инвариант тензора истинных средних напряжений в твердой фазе, связанный с первым инвариантом тензора фиктивных напряжений 0 = 0(1 - - 0 3 соотношением ( /д)0 = [c.38]

Задача 1-78. Определить минимальную толщину стенок е стального трубопровода диаметром = 60 см (рис. 1-вЗ), находящегося под средним гидростатическим давлением р= 294,3-(10 н/ж2= = 30 ат. Допускаемое напряжение принять 0=113 734 10 н1м = = 1 400 кГ/с. 2. [c.64]

Задача 1-78. Определить минимальную толщину стенок стального трубопровода диаметром =60 сж (рис. 1-63), находящегося под средним гидростатическим давлением р=294,3-10- н/м- = 30 ат. Допускаемое напряжение принять ст=13734-10 н/ж = 1 400 кГ/см . Ответ. е=6,4 мм. [c.61]

Рассмотрим случай прессования через гладкий контейнер и матрицу. Поле линий скольжения при прессовании с вытяжкой (х = 3 показано на рис. 85, а. Оно состоит из центрированного поля mdl и треугольной области gdm однородного напряженного состояния. Линии скольжения в области gdm наклонены к стенке матрицы под углом я/4. Под ЭТИМ же углом характеристика ml пересекает ось симметрии. Определим показатель напряженного состояния в очаге деформации. На линии ml среднее гидростатическое давление записывается в виде [c.200]

Здесь обозначено в = вкк — относительное изменение объема, = сг/ А /3 — среднее (гидростатическое) напряжение, О — мгно-венно-упругий модуль сдвига, К — мгновенный модуль объемной деформации. Функция Г( ) характеризует реологические свойства материала и называется ядром ползучести. [c.213]

Вводя вместо тензора напряжений девиатор напряжений Ds и среднее гидростатическое давление ( 6) Зр=—a 6ij=—За, преобразуем (8,13) к виду [c.119]

Сопротивление материала деформированию зависит не только от величины компонентов напряжения, но и от характера напряженного состояния. В связи с этим, тензор напряжений разделяют на шаровую и девиаторную части. Шаровой тензор напряжений эквивалентен гидростатическому давлению давлению р и определяет изменение объема или объемную деформацию в точке. В шаровом тензоре главные напряжения равны среднему алгебраическому нормальных напряжений, а остальные компоненты равны нулю. Девиатор напряжений определяет формоизменение вокруг этой же точки. Девиатор напряжений показывает, насколько заданное напряженное состояние отклоняется от всестороннего сжатия или растяжения. [c.10]

В 1957 г. X. А. Рахматулин предложил модель пластического газа , являющуюся некоторым обобщением модели идеальной сжимаемой жидкости. Согласно этой модели между давлением и плотностью газа (касательными напряжениями пренебрегается) при нагружении существует однозначная зависимость, которая при разгрузке заменяется некоторой другой закономерностью (в простейшем случае принимается, что в условиях разгрузки плотность остается постоянной). Эта модель дает идеализированное описание свойств грунта, когда среднее гидростатическое давление намного превосходит касательные напряжения. [c.451]

Так как при равновесии жидкости АЯ является сжимающей силой, то р представляет собой среднее для данной площадки напряжение сжатия, которое называют средним гидростатическим давлением на площадке. Для толучения точного значения р в данной точке надо определить п эедел этого отношения при Дм->0, что и определит гидростатическое давление в данной точке [c.30]

Так как Та) и (Та) не зависят от выбора направления осей координат и являются инвариантными по отношению к преобразованиям осей характеристиками напряженного состояния, то значения Оо среднего гидростатического напряжения и Токт октаэдрического касательного напряжения тоже не зависят от выбора направления осей координат и являются инвариантами напряженного состояния по отношению к преобразованию координатных осей. Предыдущим анализом выявлены все особенности напряженного состояния в точке и теперь могут быть выявлены характерные площадки напряженного состояния. На рис. 6.6 индексом а обозначены главные площадки, индексом Ь — площадки наибольших касательных напряжений и индексом с — октаэдрическая площадка. [c.122]

В результате исследования закономерностей распространения сквозных трещин, как было продемонстрировано выше, выявлено убывание скорости роста трещин в связи с возрастанием Вместе с тем показано [75, 82], что при = 1 -1 О СРТ в некоторых случаях могут не отличаться. Более того, при разной асимметрии цикла можно наблюдать различный, немонотонный характер влияния второй компоненты нагружения на рост усталостных трещин. Так, в стали SM41 при = -1 скорость возрастала с переходом от положительного к отрицательному соотношению главных напряжений а при отсутствии асимметрии цикла (пульсирующий цикл) результат был противоположен. Объяснение такой ситуации было предложено на основе представлений об охрупчивании материала, которое возникает при увеличении степени стеснения пластической деформации. Увеличение среднего напряжения или гидростатического давления в вершине трещины при возрастании положительного соотношения главных напряжений настолько снижает пластичность, что материал начинает хрупко разрушаться в результате смены механизма. При хрупком разрушении имеет место возрастание, а не снижение СРТ. [c.314]

За исключением частных случаев (например, продольного соударения тонких стержней), воздействие импульсной нагрузки создает в материале напряженное состояние, характеризующееся высоким уровнем средних напряжений сжатия или растяжения (последнее во взаимодействующих волнах разгрузки). Можно пренебречь сопротивлением материала сдвигу при высоких давлениях и принять систему напряжений эквивалентной гидростатическому сжатию, что допускает решение ряда задач (например, задачи расчета начальной стадии высокоскоростного взаимодействия твердых тел [252—255]) методами гидродинамики. Для таких расчетов достаточно использовать уравнение состояния вида F p, гу, Т)=0, однозначно связывающее среднее напряжение (давление), объемную деформацию ev и температуру Т. Это уравнение пригодно для описания поведен ия жеталлических твгатерй лев, - ъемиая- -деформация-которых является упругой и, следовательно, не зависит от режима нагружения и его истории. [c.10]

Определение 8.5. Нормальное напряжение ао на октаэдрической площадке называется средним гидростатическим) напряжением В — шаровой матрицей шаровым тензором) а D — матрицей-девитором тензором-девиатором). [c.315]

Пользуясь графическим изображением напряженных состояний с помощью кругов Мора, можно судить в отдельности о шаровом тензоре и девиаторе напряжений. Шаровой тензор характеризуется положением кругов на оси абцисс чем больше сдвинуты круги от начала координат, тем больше по абсолютной величине среднее гидростатическое напряжение шарового тензора 5 . Девиатор же характеризуется взаимным положением двух меньших кругов в большем и радиусами всех трех кругов, независимо от их положения на оси абцисс. Это вполне понятно, если учесть, что касательные напряжения, от которых только и зависит девиатор напряжений, определяются разностями главных напряжений, а не их абсолютной величиной. [c.38]

По де юрмациям е , е , и можно определить компоненты тензора напряжений с точностью до среднего гидростатического давления ст из известных соотношений (1.29), записанных для ТУПД. Если в некотором месте известно одно из напряжений в системе (1.29), то можно определить все компоненты тензора напряжений и показатель ст/Т. Так, например, металл в области выпуска не касается ни оправки, ни поверхности калибра, следовательно, можно принять, что в этом месте Стр = 0. В этом месте можно подсчитать ст, а затем и все компоненты напряжений, в том числе и ст . Далее, принимая, что продольное напряжение изменяется по периметру рабочего конуса от выпуска к вершине, например по параболическому закону, можно найти напряжение <Ух в любой точке периметра из 168 [c.168]

Напряжение а= 1/3(ац + 022 +Озз) называется средним гидростатическим по следующей причине. Мысленно выделим в среде частицу, которая имеет форму правильного октаэдра, главные оси которого совпадают с главными осями тензора 5. В первом октанте его грань имеет нормаль п, равионаклонную к главным [c.102]

В некоторых более ранних работах, указанных на стр. 306, Бриджмен установил, что условие разрушения в центре минимального поперечного сечения образца, разрушенного путем растяжения и при высоком боковом давлении, определяется значением среднего напряжения (з1+а2+зз)/3. Однако в статье, опубликованной в 1946 г., он пишет Были предприняты изыскания для определения возможного критерия разрушения, причем были построены различные диаграммы, связывающие напряжения и деформации в момент разрушения. Ни один из критериев не оказался пригодным для всех условий. Критерий среднего гидростатического напряжения (одна треть суммы трех главных составляющих напряжений) оставался лучпшм для целого ряда условий, однако в некоторых случаях он давал значительные отклонения и его преимущество перед критерием, выражающим, что полное напряжение в волокне в направлении разрушения должно быть постоянным, является не очевидным . Критерий постоянного значения среднего напряжения несправедлив, когда сравниваются напряженные состояния, в которых два наименьших круга напряжений Мора имеют равные радиусы, т. е. когда среднее главное напряжение есть среднее арифметическое от и jg. При чистом сдвиге = х, = О, = —т металл разрушается при некотором значении т, но среднее напряжение при этом равно нулю. [c.308]

Смотреть страницы где упоминается термин Напряжение среднее (гидростатическое) : [c.38] [c.21] [c.447] [c.315] [c.562] [c.124] [c.291] [c.85] [c.137] [c.111] [c.48] [c.58] [c.337] [c.22] [c.167] [c.36] [c.26] [c.21] [c.12] [c.59] [c.230] [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...