Деформирование свободное

Как показано экспериментально [33], рельеф, образующийся на деформированной свободной поверхности при осаживании (сжатии) образцов различных металлов имеет те же элементы структуры и характеризуется той же кинетикой развития поверхности, что и при деформации растяжением.,Отличие состоит лишь в том, что при одинаковых в среднем числовых характеристиках для сжатия характерны несколько больший (по сравнению с растяжением) разброс степени развития микрорельефа на линиях скольжения из-за крайней неравномерности течения металла и чуть менее интенсивное развитие рельефа на границах зерен вследствие более высокой стесненности зерен при обжатии. [c.44]

Основными факторами в определении себестоимости изделий в кузнечно-штамповочном производстве являются точностные параметры. Они определяют степень соответствия поковок готовым деталям, объем последующей механической обработки и коэффициент использования металла. Из-за отсутствия форм, ограничивающих течение металла при деформировании, свободная ковка не позволяет получить заготовки высокой точности их раз- [c.38]

На относительное сопротивление деформированию свободной осадкой, [c.38]

Для числовых расчетов необходимо также найти зависимость вертикального перемещения штампа 5 от приложенной нормальной силы Р и форму деформированной свободной поверхности вне области контакта. [c.295]

Определение относительного сопротивления деформированию свободной осадкой (в %) [c.98]

Совмещение с высадкой при деформировании свободном 1 — 170, 172 [c.447]

Будем рассматривать задачу при кинематических граничных условиях, когда верхний и нижний концы цилиндра движутся вдоль оси со скоростью V = 1 соответственно вверх и вниз. Предположим, что пластическая область в начальный момент времени i = О заключена внутри треугольной области ОВС. в процессе деформирования свободная поверхность из- [c.343]

Отсутствие нормальных напряжений на деформированных свободных поверхностях позволяет определить на них давление р. Поскольку р при неоднородной деформации — функция координат, найденные значения могут служить лишь граничными условиями, например, к уравнениям равновесия, в которые входят р и его производные, а девиаторные части напряжений и их производные записаны через производные перемещений по координатам. Таким образом, для определения давления и компонент перемещения по всему объему необходимо совместно решать всю указанную систему уравнений, что наиболее реально осуществить численными методами, используя для таких нелинейных систем методы приближенных вычислений — например разностные [315], и метод последовательных приближений [275]. [c.123]

Рис. 34. Деформирование свободной поверхности жидкости при падении на воду плоских тел.

Выражение (31.20) лежит в основе теоретического описания восприимчивости отдельных атомов, ионов и молекул. На нем базируется также теория восприимчивости ионных и молекулярных кристаллов, т. е. тех твердых тел, которые могут быть представлены как совокупность слабо деформированных свободных ионов. В этих случаях восприимчивость вычисляется посредством суммирования вкладов отдельных ионов. [c.263]

Первичная рекристаллизация заключается в образовании новых зерен. Это обычно мелкие, можно даже сказать очень мелкие зерна, возникающие на поверхностях раздела крупных деформированных зерен. Хотя в процессе нагрева и происходили внутризеренные процессы устранения дефектов (возврат, отдых), все же они, как правило, полностью не заканчиваются, с другой, стороны, вновь образовавшееся зерно уже свободно от дефектов. [c.90]

По всей видимости, снижение е/ в зависимости от hjs можно объяснить следующей причиной. Следствием импульсного нагружения являются последующие свободные колебания сварного соединения. Очевидно, что в зоне сопряжения шва с основным металлом эти колебания за счет концентрации напряжений и деформаций могут приводить к циклическому знакопеременному упругопластическому деформированию материала. Разрушение материала в данном случае может быть связано с накоплением усталостных повреждений. Ясно, что критическая деформация, по сути являющаяся остаточной деформацией после импульсного нагружения, будет меньше, чем критическая деформация при монотонном квазистатическом нагружении. Увеличение относительной высоты усиления hjs приводит к росту инерционных сил, за счет которых в зависимости от схемы нагружения растет амплитуда и(или) количество циклов свободных колебаний сварного соединения. Роль усталостного повреждения в этом случае увеличивается, что приводит к снижению критической деформации при динамическом нагружении. [c.45]

Зависимость (4.6) в принципе дает возможность описать влияние средних напряжений (или асимметрии нагружения), а также нестационарности нагружения на скорость роста усталостной трещины, так как эти факторы изменяют параметр и [289, 346, 354]. Но, к сожалению, следует отметить нарастание разногласий в отношении достоверности результатов измерений закрытия трещины разными методами [300, 324, 385, 418]. Одной из возможных причин большого разброса измерений закрытия трещины может быть различная протяженность фронта трещины (толщина образца) в разных экспериментальных исследованиях. Так, в работах [369, 408, 409] экспериментально показано, что доминирующее влияние на стор оказывает деформирование материала у вершины трещины в районе свободных боковых поверхностей образца. С увеличением толщины образца и соответственно протяженности фронта трещины влияние боковых поверхностей снижается и эффект закрытия трещины уменьшается, вплоть до его практически полного отсутствия в растягивающей части цикла. Для трещин с протяженным фронтом только при R — О (а не при / > 0) трещина перестает быть концентратором напряжений и в этом случае 1. [c.191]

Другой путь, как это ни парадоксально, прямо противоположен и состоит в создании металлов, имеющих возможно больше нарушений правильной кристаллической структуры. Эти нарушения микроструктуры — точечные и линейные (дислокации) — могут быть получены или сочетанием пластического деформирования металла (наклепа) с термообработкой, или путем нейтронного облучения. При этом из кристаллической решетки выбиваются атомы и в решетке создаются или свободные места — вакансии, или атомы без места — внедренные атомы. Эти нарушения микроструктуры делают металл более прочным, так как затрудняют передвижение внутри кристалла, подобно тому как шероховатые поверхности двух брусков препятствуют их скольжению. [c.37]

Детали пружинного типа. Для таких деталей различают два вида формы форма детали в свободном (не напряженном) состоянии и форма детали в деформированном (напряженном) состоянии в готовом изделии или в формообразующем инстру- [c.236]

Предположим, что боковая поверхность цилиндра свободна от напряжений, а на 5 ) и 5i заданы произвольные силовые воздействия. Из механических соображений ясно, что если характерный размер поперечного сечения цилиндра мал по сравнению с его высотой, то на достаточном удалении от торцов характер распределения внешних воздействий не будет сказываться на напряженно-деформированном состоянии — главную роль будут играть такие интегральные характеристики, как [c.63]

Это есть общее выражение для свободной энергии деформированного изотропного тела. Величины и ц называют коэффициентам Ламэ. [c.21]

В качестве общего выражения для свободной энергии деформированного изотропного тела удобно написать вместо (4,1) другое, воспользовавшись указанным разложением произвольной деформации на сдвиг и всестороннее сжатие. Именно, выберем в качестве двух независимых скаляров второй степени суммы квадратов компонент соответственно первого и второго членов в (4,2). Тогда F будет иметь вид ) [c.22]

Общий вид свободной энергии деформированного кристалла есть [c.51]

Если при т=0 Уо=0, то левая часть уравнений (5.34) равна нулю. Определив и из (5.30) находим векторы, характеризующие напряженно-деформированное состояние стержня при свободных колебаниях АО(е, т), ДМ(е, т), в(е, т) и и(е, т). [c.124]

Название генератор свободной деформации связано с тем, что зона опоры гибкого колеса на ролики генератора меньше зоны взаимодействия зубьев. Это обстоятельство приводит к тому, что генератор не обеспечивает требуемой устойчивости расчетной формы деформированного гибкого колеса и при больших угловых скоро- [c.468]

При деформировании свободной пружины aJjo = tl). Компоненты кривизны [c.39]

Нелинейное осесимметричное деформирование свободно опертой панели исследовал впервые К. Бицено [24.6]. Месколл [24.15] основывался на нелинейных уравнениях Рейсснера [24.16], пригодных при малых деформациях и произвольных поворотах, и обычных уравнениях, справедливых при малых поворотах, которые применялись во многих других исследованиях [24.10, 24.18]. Использовался метод Ньютона и метод конечных разностей,- На рис. 24.8 показана зависимость нагрузка—прогиб для панели с параметром 6 10. Характерно множество равновесных ср- [c.299]

В работе Даусона 1970 г. (Dawson [1970, 1]), в которой можно найти подробности его теоретического исследования, опущено описание эксперимента, вошедшее в его диссертацию 1968 г. (Dawson [1968, 1]), который ввиду неудовлетворительного состояния теории представляется имеющим большее значение для дальнейшего изучения вопроса. В своем опыте он разделил образец прямоугольного поперечного сечения из крупнозернистого поликристаллического полностью отожженного алюминия с чистотой 99,99% на два куска. Он нанес прямоугольную сетку на взаимно перпендикулярных гранях зерна, расположенного у вершины, и проделал рентгенографический анализ кристаллографической ориентации этого зерна. Разделенный на две части образец показан на рис. 4.198. Затем торцы разделенного на части образца были смазаны, и он был сжат вдоль оси до достижения 6% общей деформации при этом была получена параболическая функция отклика с индексом формы для этого материала г=6 при т=3,06. Измерение кристаллографических углов до и после деформирования показало, что произошли изменения углов, которые были результатом как измерений, ожидаемых при деформировании свободного кристалла (монокристалла), так и поворота зерна как жесткого тела. Это, конечно, не соответствовало теории самого Даусона, согласно которой условия равновесия требуют отсутствия поворотов при одноосных опытах. Наблюдая за параллельными направлениями, показанными на рис. 4.199, Даусон установил факт неоднородности деформации для части исследованного зерна, но общая де- [c.299]

Из формулы (220), установленной для участка заготовки, деформирующегося в зазоре между пуансоном и матрицей при вытяжке конических деталей, видно, что с уменьшением напряжение 0ршах возрастает и можно найти такое значение г[, при котором напряжение о-р ах =05- При этом знечении радиуса г по уравнению пластичности напряжение Од станет равным нулю. Дальнейшее уменьшение радиуса р < п приведет к тому, что напряжение (Тд станет растягивающим и сжато-растянутая схема перейдет в схему двухосного растяжения. При изменении знака напряжения Од изменяется и знак кривизны образующей (рис. 69). Как показывает анализ процесса деформирования свободной оболочки в схеме двухосного растяжения [37] и как это можно заметить из уравнения равновесия (218 ), знаки кривизны срединной поверхности в меридиональном и широтном направлениях в данном случае различны, а соотношение напряжений Ор и зависит от соотношения радиусов кривизны Яр и Яв- [c.189]

Следуя методу Шилда, Локетт [234] построил поля линий скольжения в задаче внедрения гладкого жесткого конуса в полупространство при условии, что угол полураствора конуса превы-щает 52.5°. Поле линий скольжения в этом случае подобно полю для плоского клина, показанному на рис. 6.8, но линии скольжения и профиль деформированной свободной поверхности уже. не являются прямолиней-ными. Давление на поверхность конуса распределено Рис. 6.10. Вдавливание жесткого конуса неравномерно И резко воз-в жесткопластическое полупростран- п [c.194]

Роликовые генераторы просты конструктивно и в изотовлении, но имеют свободные участки гибкого колеса (рис. 15.2, а, б), что не позволяет строго сохранять заданную форму деформирования под нагрузкой. В силу небольщих размеров подщипники опор роликов имеют ограниченный ресурс. По.этому такие генераторы применяют в легконагруженных передачах. [c.239]

При этом принятые допущения имеют разумное физическое объяснение. Известно, что в поверхностных слоях металла зарождение скользяЩ Их дислокаций значительно облегчено по сравнению с глубинными слоями. Феноменологически это явление связано со снижением напряжения микротекучести материала в поверхностных слоях образца [1, 190]. В результате при весьма низких нагрузках может зародиться микротрещина, размер которой соответствует размеру поверхностного слоя [191]. В то же время при образовании трещины длиной 1° сопротивление пластическому деформированию в окрестности ее вершины увеличивается (деформирование происходит не у свободной поверхности) и дальнейший рост трещины возможен только при нагрузках, приводящих к обратимой пластической деформации материала (строго говоря, к процессам микротекучести) в объеме, большем чем размер зерна, т. е. при А/С > > AKth. [c.220]

Часть приспособлений, даже не предназначенных для борьбы с деформациями, в силу своих конструктивных особенностей испытывают силовые воздействия со стороны свариваемого изделия. В этом случае необходимо, чтобы совместная деформация изделия с приспособлепием не вызывала в последнем пластических деформаций. Такая ситуация возникает редко, и расчег в таком случае выполняется следующим образом. Вначале определяют перемещения (временные или остаточные) изделия от сварки в предположении его свободного деформирования. Затем в местах тех опорных баз приспособления, которые препятствуют перемещениям изделия, необходимо приложить к изделию и к приспособлению равные по значению, но противоположные по направлению силы и (или) моменты. Затем найти силы и моменты в этих местах из [c.60]

Предположим, что под воздействием малого возмущения вихревое ядро отклонилось на расстояние ОО, от оси (см. рис. 3.20, . В этом случае осевая симметрия нарушается и периферийный вихрь 2 оказывается деформированным. Как следствие этого в тех областях, где радиальный размер свободного вихря уменьшился (точка А), осевые скорости и их фэдиент возрастают, что приводит к интенсификации образования КВС и увеличению сил трения. В диаметрально противоположной обла- [c.124]

Демпфирование колебаний онределяют следующими способами по загуханию свободных колебаний форме резонансной кривой мощности, затрачиваемой на колебания теплообразованию при циклическом деформировании площади петли гистерезиса. [c.482]

Положим, растягивается полоса, на которую наклеена сетка с поперечным расположением линий (рис. 584). Сверху на эту сетку свободно наложена вторая, точно такая же и с той же ориентацией линий. Пока образец не деформирован, линии наложенных сеток дают ровный фон серый, если линия расположена против линии, и темный, если линия одной сетки легла на просвет другой. При растяжении образца расстояние между линиями первой сетки увеличится и образуются прямые муаровые полосы, имеющие поперечное направление. Карти)13 получится такая же, как на рис. 583, б. Нетрудно установить, чему равно расстояние между муаровыми полосами. [c.522]

В холоднодеформированном металле при нагреве миграция границ зерен и изменение их размера и формы имеет свои специфические особенности. В этом случае получает развитие процесс рекристаллизации обработки или первичной рекристаллизации. Движущей силой процесса служит накопленная при пластической деформации энергия, связанная в основном с образованием дислокаций, имеющих высокую плотность (до 10"...10 см ). Рекристаллизация обработки приводит к образованию новых равноносных зерен с обновленной кристаллической решеткой. При этом свободная энергия рекристаллизованного металла становится меньше, чем деформированного вследствие уменьшения плотности дислокаций (до 10. ..10 см ). Процесс состоит из образования зародышей новых зерен и их роста. Имеется определенная аналогия с фазовыми превращениями диффузионного типа. Накопленная в объеме зерен энергия деформации примерно в 100 раз выше поверхностной энергии их границ, поэтому рекристаллизация на первых этапах может привести к образованию мелких зерен и увеличению их числа (по сравнению с деформированным металлом). [c.507]

С математической точки зрен71Я, изложенный вывод сводится к доказательству самосопряженности системы уравнений (57, 2—4). С физической точки зрения, происхождение этого результата можно пояснить следующими соображенпямп. Пусть при возмущении элемент жидкости смещается, например, наверх. Попав в окружение менее нагретой жидкости, он будет охлаждаться за счет теплопроводности, оставаясь все же более нагретым, чем окружающая среда. Поэтому действующая на него сила плавучести будет направлена вверх и элемент будет продолжать движение в том же направлении — затухающее или ускоряющееся в зависимости от соотношения между градиентом температуры и диссипативными коэффициентами. В обоих случаях ввиду отсутствия возвращающей силы колебания не возникают. Отметим, что при наличии свободной поверхности возвращающая сила возникает за счет поверхностного натяжения, стремящегося сгладить деформированную поверхность при учете этой силы сделанные утверждения уже не справедливы. [c.313]

Приведем еще полезную форму выражения для свободной энергии деформированного тела, получающуюся непосредственно из квадрэтичности F по тензору деформации. Согласно теореме Эйлера имеем [c.24]

Естественно ожидать, что в таком случае угол кручения т постоянен вдоль длины стержня. В этом можно убедиться, например, из условия минимума полной свободной энергии стержня в равновесии. Полная энергия деформированного стержня равна сумме F T + У, где U — потенциальная энергия, обусловленг ная действием внешних сил. Подставляя в (16,14) т = d(f/dz н варьируя по углу ф, находим [c.91]

В этой главе мы будем относить все термодинамические величины к единице объема деформированного тела, а не к единице объема недеформированного, как в предыдущих главах. Определенная таким образом плотность свободной энергии F нематической среды складывается из свободной энергии недеформированного нематика (р, Т) и энергии деформации f[c.191]

Стенки, ограничивающие занимаемый жидкокристаллической средой объем, и даже ее свободная поверхность оказывают на среду ориентирующее воздействие (об этом будет говориться подробнее ниже). Поэтому уже само наличие граничных поверхностей приводит, вообще говоря, к деформированию неподвижной жидкокристаллической среды. Возникает вопрос о нахождении уравнений, определяющих эту деформацию другими словами — об уравнениях, определяющих равновесное распределение п (г) при заданных граничных условиях (У. L. Eri ksen, 1966). [c.192]

Векторное уравнение (4.14) эквивалентно системе 12 уравнений первого порядка с переменными коэффициентами. Элементы матрицы В зависят от статического напряженно-деформированного состояния (от компонент векторов Оо, Мо, хо). Кроме того, стержень может иметь переменное сечение, т. е. J и А есть функции е. В частном случае свободных колебаний ыенапруженного стержня матрица В принимает вид (в этом случае матрицы Ад и Ам — [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...