Растяжение одноосное

Существующее многообразие принципов классификации механических испытаний [16, 45, 46] позволяет сравнительно свободно решать самые различные задачи. В частности, при изучении процесса деформационного упрочнения важно проводить испытания так, чтобы металл имел возможность максимально проявить свои пластические свойства. Предложенная Фридманом [1] оценка жесткости разных видов механических испытаний через коэффициент мягкости а, основанная на анализе всех возможных видов напряженного и деформированного состояния, позволяет расположить наиболее распространенные из них в следующий ряд (по степени увеличения способности металла к пластической деформации) трехосное растяжение — двухосное растяжение — одноосное растяжение — кручение — одноосное сжатие — трехосное сжатие. [c.30]

Растяжение одноосное — Захваты для закрепления образцов 314—317 Регистраторы типа X—Y и X—Y/T — Схема 438 Регулирование влажности воздуха 483-486 [c.557]

В дальнейших рассуждениях будем считать, что предел текучести материала при сжатии отличается от предела текучести при растяжении. Предположим, что образцы материала испытывались на одноосное растяжение, одноосное сжатие и сдвиг при кручении [c.150]

Рис. 6.10. Область разрушений по гипотезе Мора, построенная по результатам испытаний при одноосном растяжении, одноосном сжатии и сдвиге кручением.

Рассматривая так же, как и в предыдущем случае, одноосное растяжение, одноосное сжатие и чистый сдвиг, получаем [c.40]

Разупрочнение 172 Растяжение одноосное 84—87 Релаксации процесс [c.216]

Эта диаграмма строится на основе теории старения [3] непосредственно по экспериментальным кривым ползучести = е. (х, о, t ), полученным при растяжении одноосных образцов (лучше с винтовым надрезом). [c.178]

Растяжение одноосное — Испытания образцов металла для определения механических свойств 1Б9 [c.565]

Для случая простого растяжения (одноосного растяжения) условие длительного статического разрушения при постоянной температуре можно представить в следу ош,ем виде [c.186]

Растяжение одноосное — Напряжения — Релаксация 190 — Ползучесть 188 [c.1087]

Трехосное растяжение Одноосное растяжение [c.17]

По гипотезе Мора, форма характеристической огибающей главных кругов напряжений для всех предельных напряженных состояний, производящих пластическую деформацию, не должна зависеть от промежуточного главного напряжения. Если, например, предел текучести материала при растяжении такой же, как и при сжатии, так что наибольший главный круг напряжений для обоих случаев (одноосное растяжение, одноосное сжатие) имеет одинаковый диаметр, то предел текучести при чистом сдвиге должен быть равен половине значения предела текучести при растяжении или при сжатии. Это не подтвердилось, так как проведенные недавно опыты с такими материалами показали, что соответствующее отношение значительно превышает /2. [c.252]

Исследование влияния размеров трубчатых образцов на предельное состояние графитов типа ВПП и МГ выполнено авторами совместно с А. М. Фридманом. Испытания проводили на образцах разных размеров с геометрически подобными рабочими участками. Отношение толщины стенки к среднему диаметру для всех партий составляло примерно 0,07. Образцы испытывали в условиях одноосного растяжения, одноосного сжатия и при следующих соотношениях между главными напряжениями +1,0, +0,5, —0,125, —1,0. В каждой серии испытывалось от 12 до 15 образцов. [c.201]

Коэффициенты при растяжении одноосном 328, 331—334, 336, 337, 341, 342, 349—351 [c.457]

Влияние нелинейности 358, 361 — Задачи динамические 365 — Коэффициенты при растяжении двухосном 330, 331 — Коэффициенты при растяжении одноосном 328, 329, 333, 337, 338, 344, 345, 349—351 — Появление пластических зон и трещин 352. 355, 356 [c.457]

Таблица III.l. Реальная, предельно достижимая и теоретическая прочность при растяжении одноосно-ориентированных полимерных волокон [42]

Испытание на растяжение (одноосное напряженное состояние) характеризуется ко эффициентом жесткости [c.19]

Поскольку для одноосного растяжения, одноосного сжатия и чистого сдвига параметры Надаи—Лоде по напряжениям и деформациям совпадают, величины фс и фе для этих напряженных состояний также совпадают, т. е. для одноосного растяжения ф = О, для одноосного сжатия фв = - , для чистого сдвига Фе = - - [c.33]

Соотношения (7-6.6) и (7-6.7) выражают свойство симметрии, согласно которому одноосное растяжение (а = aj) простой жидкости не приводит к отличным от нуля разностям нормальных напряжений в направлениях, ортогональных направлению растяжения. [c.289]

МАКРОСКОПИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РАЗРУШЕНИЯ В УСЛОВИЯХ ОДНООСНОГО РАСТЯЖЕНИЯ [c.51]

С учетом изложенных закономерностей макроскопического поведения поликристаллических металлов при одноосном растяжении и их связи с механизмами разрушения здесь и в подразделе 2.2 рассмотрены соответственно хрупкое и вязкое разрушения поликристаллов. [c.56]

Рассмотрим температурную зависимость разрушающего напряжения в поликристаллах с ОЦК решеткой при одноосном растяжении образцов, схематически показанную на рис. 2.6, где также представлены зависимости предела текучести ат(Т ). В ряде случаев минимальное значение разрушающего напряже- [c.61]

Отождествляя параметр Стр с разрушающими напряжениями (Г/, получаемыми в условиях одноосного растяжения образца при Т То, а также с критическим напряжением хрупкого разрушения S , условие распространения микротрещины скола можно сформулировать следующим образом [127, 131] [c.71]

Следует отметить, что в (2.11) физический смысл S вполне соответствует интерпретации этого параметра, достаточно устоявшейся в настоящее время критическое напряжение хрупкого разрушения S является параметром, достижение которого наибольшими главными напряжениями является достаточным условием для реализации хрупкого разрушения, т. е. для обеспечения страгивания и распространения микротрещины. При этом в качестве необходимого условия выступает условие зарождения микротрещин, которое многие исследователи, например в работах [101, 149—151], принимают в виде (2.3). В предлагаемом критерии хрупкого разрушения (2.11) необходимое условие хрупкого разрушения соответствует условию зарождения микротрещин скола в виде (2.7). Как уже говорилось, разрушающее напряжение а/ при одноосном растяжении образцов в диапазоне температур Го Г Тем (см. рис. 2.6 и 2.7) совпадает с напряжением распространения микротрещин Ор, тождественно равным S , что позволяет получать значения S (x) на основании указанных предельно простых экспериментов. Однако совпадение а/ с S не является общим правилом даже при хрупком разрыве в условиях одноосного растяжения в области температур Т <То разрушающее напряжение а/ не является напряжением распространения микротрещин (см. рис. 2.7), а соответствует напряжению, при котором выполняется условие зарождения микротрещин. Такая же ситуация наблюдается при хрупком разрыве в условиях объемного напряженного состояния, например при разрушении образцов с концентраторами и трещинами (см. подразделы 2.1.4 и 4.2.2). [c.72]

Наиболее важны следующие разновидности статических испытаний, отличающиеся схемой приложения нагрузок к образцу (т. е. схемой напряженного состояния) одноосное растяжение, одноосное сжатие (в дальнейшем — просто растяжение, сжатие), изгиб, кручение, растяжение и изгиб обра. цоз с надрезом и трещиной (плоские и объемные схемы напряженного состояния). [c.18]

Экспериментальные зависимости для конструкционного графита АРВ [3, 4] (рис. 2) также нелинейны, хотя в данном случае эта нелинейность слабая. Кривые 1, 2 и 3 соответствуют одноосному растяжению, одноосному сжатию, сдвигу, кривая 4 — равномерному двуосному растяжению, при котором для главных напряжений справедливо соотношение oxja = 1- [c.64]

Систематическим изучением влияния вида девиатора напряжений на сопротивление пластическому деформированию занимался Ю. И. Ягн с сотрудниками. Испытания образцов в виде кубиков [507] проводились на специальном механическом реверсе (одноосное растяжение, одноосное, двухосное и трехосное сжатие), Испытания, проведенные при постоянном значении отношения среднего нормального напряжения к интенсивности напряжения, показали, что кривые аг е01 полученные при различных значениях д,сг, не совпадали. Эти кривые располагались по-разному. Прп испытании бронз на двухосное и трехосное сжатие нижняя кривая соответствовала параметру [д,а = —0,5. Этот результат, однако, авторы работы [300 ] связывают как с нестабильностью структуры бронз, так и со спецификой испытаний на сжатие. При испытании трубчатых образцов из технически чистого никеля [300], подвергнутых действию растягивающей силы, крутящего момента и внутреннего давления в различных сочетаниях, были качественно подтверждены результаты опытов Дэвиса [130] — увеличение абсолютного значения параметра соответствовало более высокому расположению кривых. Изменение сопротивления пластическому деформированию с изменением можно найти также в опытах Марина [588], Осгуда и Вашингтона [610], Френкеля [554]. [c.286]

Наибольшее внимание привлекают алюминиевые сплавы, армированные волокнами из бора, углерода, нержавеющей стали и бериллия титановые сплавы, армированные волокнами молибдена и бериллия, и никелевые сплавы, армированные волокнами вольфрама, молибдена и их сплавов. Данные о прочности некоторых волокон и армированных материалов приведены в табл. 156 и 157. Такие материалы наиболее перспективны для деталей, работающих в условиях, близких к одноосному растяжению, например лопаток турбин я компрессоров. Максимальные рабочие температуры этих материалов близки к температуре плавления матрицы. На рис. 465 в качестве примера показаны температурные зависимости прочности для алюминия, армированного стеклянными и кварцевыми волокнами. Для сравнения на графике приведены свойства дисперсноупроч ненного алюминия и алюминиевого сплава. На рис. 466 показана макро- и микроструктура прутка из сплава нихром, армированного волокнами вольфрама (50%). [c.640]

В механике деформируемого твердого тела непругую деформацию обычно дифференцируют на два вида. Деформацию, которая при Г = onst протекает только при постоянно возрастающей нагрузке (при одноосном растяжении а>0), обычно называют мгновенной пластической (или атермической), так как ее приращение независимо от длительности воздействия (даже при весьма малом времени воздействия) однозначно связана с приращением напряжений. Деформацию, протекающую при а = onst, называют деформацией ползучести. [c.12]

Рассмотрим результаты фрактографических исследований. Предпринятый в работе [212] анализ поверхности разрушения указанных сталей показал, что в условиях одноосного растяжения смена механизмов разрушения при изменении температуры испытания подчиняется общим для простых моно- и поликрг.с-таллов с ОЦК решеткой закономерностям и в изломе можно наблюдать следующие фрактуры скол, расслоение, чашечную. При Т = —196 °С разрушение происходит по механизму микро-скола. В качестве примера на рис. 2.4, а и б показана поверхность разрушения стали 15Х2НМФА в исходном состоянии и после термообработки. Характерный размер фасеток скола составляет 10—20 мкм. С повышением температуры деформирования в изломе появляются вязкие составляющие расслоения и ямки. В температурном интервале от —160 до О °С фрактура становится смешанной присутствуют трещины расслоения, фасетки скола и ямки (рис. 2.4,в) с ростом температуры постепенно уменьшается доля хрупкой составляющей и увеличивается вклад вязких компонент. При Г >—100 °С фасеток скола в изломе нет, в температурном диапазоне от —100 до —50 °С количество расслоений максимально (средняя их плотность по- [c.53]

Рис. 2.7. Схематическое изображение условий зарождения (/), страгивания (2) и распространения (5) микротрещин скола для случая одноосного растяжения при совпадении (а) и несовпадении (б) минимального значения разрушающего напряжения Tmin с пределом текучести, а также температурные зависимости предела текучести a и критической деформации 8

Указанное следствие вытекает из второго важного момента предложенной схематизации процесса хрупкого разрушения условия зарождения, страгивания и распространения трещин скола являются независимыми. Разрушение в макрообъеме в зависимости от температурно-деформационных условий нагружения может контролироваться одним из перечисленных процессов. Для случая одноосного растяжения условия зарождения, страгивания и распространения микротрещин скола можно изобразить в виде схемы (рис. 2.7), использовав параметрическое представление в координатах а — Т. Кривая 1 соответствует условию зарождения микротрещин скола, причем это условие не совпадает с условием достижения макроскопического предела текучести. Прямая 2, отвечающая напряжению а=5о, есть условие страгивания. Линия 3 определяет условия распространения микротрещин скола в изменяющейся в процессе деформирования структуре материала. Очевидно, что при условии о От параметр ap = onst, поскольку в этом случае rie сформированы [c.65]

Во второй серии опытов были выполнены испытания на одноосное растяжение в низкотемпературной области для стали 15Х2МФА после предварительного деформирования, которое осуществляли растяжением при комнатной температуре да пластической деформации ео = 2 и 6 %. Обработку данных и расчет S выполняли так же, как и для образцов в исходном состоянии. [c.74]

Результаты всех трех серий испытаний представлены на рис. 2.10 в координатах 5с — х (рис. 2.10, а, в) и 5с — е/ рис. 2.10,6). Результаты третьей серии опытов дополнительно лриведены в табл. 2.2. Для образцов, испытанных на одноосное растяжение в первой серии, очевидно, х = е/. Для предварительно статически деформированных образцов (вторая серия) и вычисляли по соотношению х = ео-Ье/. Для образцов, испытан- [c.75]

Сопротивление материалов (1999) -- [ c.322 ]

Сопротивление материалов (1986) -- [ c.271 ]

Прикладная механика (1985) -- [ c.160 ]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.300 , c.411 , c.421 , c.542 , c.543 , c.558 ]

Теория упругости (1970) -- [ c.664 , c.669 , c.689 , c.732 , c.778 ]

Ползучесть в обработке металлов (БР) (1986) -- [ c.84 , c.87 ]

Теория и задачи механики сплошных сред (1974) -- [ c.93 ]

Расчёты и конструирование резиновых изделий Издание 2 (1977) -- [ c.22 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...