Надрез глубокий

Усталостные трещины обычно выявляются в виде резко очерченных плотных линий осевшего магнитного порошка, расположенных, как правило, в местах концентрации напряжений на галтелях, в местах резких переходов-, в надрезах, глубоких рисках, следах резца, у оснований зубьев, резьб, шпоночных канавок и отверстий для зубьев, резьб, шпоночных канавок и отверстий для смазки. [c.371]

Приведенные выше значения коэффициентов р соответствуют гладким образцам (без концентрации напряжений). Для оценки пределов выносливости деталей с концентрацией напряжений и различным качеством обработки поверхности может быть использована формула для эффективного коэффициента концентрации напряжений /Сом, соответствующего комбинированному надрезу (глубокому с наложенным на него мелким надрезом), полученная в работе [9] на основе поляризационно-оптических измерений напряжений и усталостных испытаний [c.119]

Так как напряжение на поверхности концентрируется в вершине надреза или в области дефекта, там и происходит быстрый рост трещин. Поверхностные дефекты (например, питтинги или усталостные трещины) действуют как эффективные концентраторы напряжений. К тому же в достаточно глубоких поверхностных дефектах электрохимический потенциал, как отмечалось ранее, отличается от потенциала поверхности состав и pH раствора в местах поражений также изменяются вследствие работы элементов дифференциальной аэрации. Эти изменения в сочетании с повышенным локальным напряжением способны инициировать КРН или ускорить рост трещины. Именно поэтому титановые сплавы с гладкими поверхностями устойчивы к КРН в морской воде, но разрушаются, если на поверхности образовались коррозионноусталостные трещины [44]. Действительное напряжение в вершине трещины глубиной а в напряженном пластичном твердом теле может быть рассчитано как коэффициент интенсивности напряжения Ki- Для образца, изображенного на рис. 7.9, Ki вычисляется по формуле [45, 46] [c.146]

Рис. 168. Образцы для испытаний на ударную вязкость а — основной стандартный образец б — большой и малый образцы с глубоким надрезом.

Согласно ГОСТ 9454—60 образцы должны иметь стандартные размеры и установленный для каждого образца надрез. Основной стандартный образец для испытания на ударную вязкость должен иметь размеры, указанные на рис. 168, а. Для некоторых испытаний применяют также большой и малый образцы с глубоким надрезом рис. 168, 6). [c.255]

Все реальные детали имеют концентраторы напряжений, которыми могут быть случайные дефекты на поверхности металла (глубокие риски, следы от удара зубилом, кернение ударными клеймами и др.), а также концентраторы, определяемые конфигурацией детали или узлы (галтели, выточки, отверстия, переходы от одного сечения к другому и пр.). Вследствие этого чувствительность материала к концентраторам напряжений является одной из его важнейших характеристик, знать которую особенно необходимо при малоцикловом нагружении. При радиусе надреза г=0,1 мм и отношении <У/0 (<У—диаметр у вершины надреза, D —диаметр образца вне надреза) круглых образцов, равном 0,707, растяжение до уровня предела текучести вызывает деформацию в вершине надреза более 3 %, а пластическая деформация захватывает области, отстоящие от концентратора на 0,5—1,0 мм. [c.99]

Нейбером i[32] получены уравнения и составлены номограммы (рис. 67) для определения коэффициентов концентрации в упругой области при растяжении-сжатии, изгибе и кручении при наличии в образцах надрезов гиперболического профиля. При этом введено условное деление на надрезы мелкие, глубокие и промежуточные. [c.131]

Порядок пользования номограммой рассмотрим на примерах для двух случаев при наличии мелкого и глубокого надреза. [c.132]

Глубокий надрез. Образец — плоский с двусторонней внешней выточкой при изгибе с размерами р=2,5 мм,, /=15 мм, а=95 мм. В этом случае У tip —2,45 и Уа/р = 6,16. Из табл. 24 следует, что для ft/p на номограмме можно пользоваться шкалой Ь, а для fa/p — кривой 2. С учетом этого двигаемся от 1/а/р = 6,16 по вертикали вверх до пересечения с кривой 2, а затем проводим налево горизонтальную линию до пересечения с осью диаграммы. Точку пересечения соединяем с точкой У /р=2,45, находящейся на горизонтальной оси в шкале Ь. Эта прямая касается круга, указывающего теоретический коэффициент концентрации =4,25. [c.133]

Для слежения за развитием повреждений, обусловленных глубоким надрезом (более 1 мм) на поверхности образца, целесообразно применение головных волн. Для их возбуждения применяют преобразователи с углами р, равными первому критическому. [c.441]

На рис. 9.23 показаны кривые изменения амплитуды прошедшего сигнала головной волны в зависимости от глубины щели, имитирующей суммарное действие надреза и развивающейся от него трещины. Установлена возможность измерения более глубоких дефектов при увеличении расстояния между преобразователями. Например, используя преобразователи на частоту [c.441]

Глубокая круговая выточка на цилиндрических образцах способствует развитию местной пластической деформации при более низких относительных и даже абсолютных нагрузках. Местная деформация у основания выточки с увеличением растягивающего цикла возрастает вплоть до окончательного разрушения образца. Пластическая деформация в средней части образца начинает развиваться позже, чем у основания выточки, но по мере увеличения нагрузки возрастает быстрее, чем в зоне надреза. С помощью моделирования исследованы закономерности распределения местных деформаций в образцах с концентраторами при растяжении, изгибе, кручении. При этом создавались различные концентраторы надрезы, выточки, отверстия с поперечным сечением различной формы и т. д. Много исследований проведено с помощью этого метода при изучении закономерностей деформирования изделий сложной формы при штамповке и других методах обработки металлов давлением. [c.48]

Следует отметить, что теоретическое решение, полученное методами теории упругости для мелких и глубоких надрезов н выточек, распространяется па надрезы и выточки средней глубины с [c.413]

Здесь а, а и а" — величины коэффициентов концентрации соответственно для средней, мелкой и глубокой выточки или надреза. Приводимые ниже графики фиг. 42 построены с использованием этой зависимости. [c.448]

В этом случае, как уже указывалось выше, можно воспользоваться результатами, изложенными в работах [И и 12]. Некоторым затруднением, однако, является тот факт, что впадины между зубцами замка представляют собою надрезы промежуточного типа (между глубоким и мелким в том смысле, который придается этим терминам Нейбером [42]). Кроме того, наличие ряда параллельных впадин приводит к снижению эффекта концентрации напряжений. [c.129]

Если надрез по своей геометрии ближе к глубокому типу, чем к мелкому, т. е. если Ка <С Kt, то в формуле (10.1) положим Kai = Ki, где /С/определено предварительно по формуле (10.3), для того, чтобы найти такое новое значение величины а] (вместо щ), при котором коэффициент концентрации напряжений в глубоком надрезе (в стадии упругой деформации) равен /(,. Весь дальнейший расчет будем в этом случае вести для глубокого надреза, изменив значение щ на т. е. приняв, что заданный нам промежуточный надрез физически эквивалентен глубокому с измененной по сравнению с заданной геометрией, а именно — с новым значением размера ai (вместо щ). [c.132]

Если, наоборот, надрез по своей геометрии ближе к мелкому типу, чем к глубокому, т. е., если Kf < Kat, то используем формулу (10.2), положив в ней Ki = Ki, где Kt определено предварительно по формуле (10.3), для того чтобы найти такое новое значение 4, при котором коэффициент концентрации напряжений в мелком надрезе (в стадии упругой деформации) равен /С,-, т. е. [c.132]

После того как мы найдем таким образом расчетные значения и /о, определение компонентов напряжения для глубокого надреза проводится в соответствии с работой [И ], а для мелкого надреза — в соответствии с работой [12], после чего коэффициенты запаса прочности nh, nii и nti определяются так, как это было описано в п. 2, 6 и 8. [c.132]

Как уже указывалось выше, для более быстрой качественной и ограниченно количественной оценки напряженности в рассматриваемом случае воспользуемся методикой А. В. Верховского, разработанной им для случая растяжения стержней с двухсторонними глубокими и мелкими надрезами, причем эти термины при- [c.132]

В случае глубокого надреза может быть использована гипотеза цилиндрических сечений (см. рис. 39). На основе этой гипотезы для линейной (осевой) деформации в сечении ( , получено следующее выражение [1] [c.133]

Все, что было сказано относительно расчетов в стадии неуста-новившейся ползучести применительно к глубокому надрезу, остается справедливым и для мелкого надреза со следующими изменениями [c.141]

На рис. 45 даны значения величины Ка в зависимости от показателя ползучести ш для глубокого надреза и для значений а =0,05 0,1 и 0,2. На рис. 46—48 даны такие же графики для мелкого надреза. [c.147]

Токарная. Обработать валок грубо с припуском 8—12 мм на диаметр. Со стороны одного из торцов, оговоренных чертежом заготовки, выточить бурт для подвешивания валка при термической обработке в вертикальных печах. На шейках на расстоянии 200— 300 мм от концов валка проточить на верность выточки под V5 шириной 100—150 мм для установки в люнет станка глубокого сверления. По концам валка сделать надрезы с учетом припуска 3—5 мм на торец. [c.230]

Токарная. Обточить с припусками по 10 мм на диаметры и 5 мм на торцы. Надрезать концы и проточить пояски под люнеты для глубокого сверления Слесарная. Снять пробки [c.270]

Отрезная. Отрезать концы по надрезам и перенести маркировку Сверлильная (глубокое сверление). Сверлить отверстия со стороны днища на диаметр 780 мм и со стороны фланца по размеру чертежа на диаметр 1000 мм Слесарная. Установить регулируемые пробки [c.270]

Нерегпеек полосы пронизывает пластическая зона. Причем если надрезы глубокие и не слпгпком острые, то пластические зоны от надрезов смыкаются в центре иерегпейка. [c.210]

Истинная диаграмма деформирования применяется для анализа напряженно-деформированного состояния ввяеенерных объектов, работающих далеко за пределами упругости. Этот вопрос актуален при расчетах процессов прокатки, ковки, шта] Шовки, глубокой вытяжки и т. п. В несущих элементах сооружений или деталей машин подобные проблемы могут возникать при необходимости учета процессов упругопластического деформирования материала в малых 1областях около так называемых концентраторов местных напряжений — всякого рода отверстий, надрезов и других отступлений от плавных очертаний объекта исследования. [c.61]

Опыт инженерного использования критериев (6.22) и (6.26) указывает, что в материале принципиально заложена возможность разрушения как отрывом, так и срезом. Все зависит от вида напряженного состояния и от соотношения между константами Ст( .р и 2Тррез. Например, стержневой образец из мрамора разрушается при растяжении без остаточных деформаций, поверхность излома ориентировагса перпендикулярно оси образца, что характерно для разрушения отрывом. Однако такой же образец при растяжении в условиях значительного бокового давления об наруживает существенную остаточную деформацию (до 20%) и разрушается срезом. Стержневые образцы из пластичного материала с относительно глубокой кольцевой выточкой разрушаются без существенных остаточных деформаций, хотя при отсутствии указанного надреза разрушению предшествуют большие остаточные деформации с образованием шейки. Причина охрупчивания образца состоит в том, что у дна выточки имеет место трехосное растяжение, при котором материал предрасположен к разрушению отрывом. Подобный эффект вызывает даже шейка, сформировавшаяся при растяжении стержневого образца. При этом первоначальная трещина возникает в окрестности точки, лежащей на продольной оси образца в плоскости поперечного сечения наименьшей площади (см. точку О на рис. 6.4). Трещина имеет дискообразную форму, а с ростом нагрузки ее фронт распространяется в радиальном направ- [c.142]

При понижении темпер-зтуры до —269 °С, наличии примесей мышьяка, углерода и селена, повышении скорости растяжения до 500 мм/мин и даже при глубоком надрезе бритвой пластичность калия сохраняется [c.67]

Другой важный фактор, в значительной степени определяющий чувствительность к коррозионной среде,—наличие на поверхности образцов концентраторов напряжений. В вершинах концентраторов напряжений при малоцикловом нагружении создаются условия для образования глубоких трещин с малым раскрытием, в которых происходит подкисление внутрищелевого раствора и его глубокая деаэрация. Указанные условия препятствуют или затрудняют процесс репассивации, в результате чего процесс коррозионного разрушения активизируется. На рис. 71 показано влияние концентрации напряжений на малоцикловую долговечность сплава ВТ5-1 при Я = 0 в коррозионной среде ( ном 0,9о. ) образцов с радиусом надреза 0,01 0,1 0,5 1,2 и 6,0 мм. Во всех случаях отношение диаметра образца в надрезе г/ к диаметру вне надреза оставалось постоянным и равнялось 0,707 при г/=9 мм. Указанным радиусам соответствовал теоретический коэффициент концентрации напряжений, соответственно равный 13,5 5,2 4,2 2,8 и 2,0. По оси абсцисс на рис 71 отложена долговечность соответствующая точке пересечения кривой усталости надрезанных образцов с кривой усталости гладких образцов. Как видно из рис. 71, даже при проведении испытаний чувствительного к коррозионной среде сплава ВТ5-1 при наличии концентра- [c.116]

Понижение температуры до температуры жидкого кислорода и ниже ее вызывает увеличение коэффициента o i/kJb для чистых металлов и ста.яей. Коэффициент ст 1к/о п образцов с надрезом уменьшается при понижении температуры до температуры глубокого холода. Между 0-1 и iOb для группы чистых металлов в диапазоне температур от 4,2 до 298 К коэффициент корреляции /-=0,95. При этом коэффициенты корреляции между t i и <Тв чистых металлов, испытанных при температурах 4,2 или 20 К, имеют большие значения, чем для тех же металлов, испытанных при температурах 90 или 293 К. [c.100]

Глубокий наЭрез— надрез, при наличии которого напряжения неравномерно распределяются на значительной части сечения нетто. При расчете номинальных напряжений изменение сечения учитывается. Острота надреза характеризуется отношением радиуса к ширине образца p/d. [c.131]

Теоретические коэффициенты концентрации напряжений и градиенты напряжений в зависимости от глубины t и радиуса р надреза в бесконечной пластине даны в табл. 5. Значения минимумов на кривых рис. 30 находятся в хорошем соответствии с пределами выносливости по трещинообразовя-нию. Отметим, что при постоянной глубине /=2,0 мм ниже некоторого градиента напряжения на кривых не наблюдается ни максимума, ни минимума. Поэтому можно сделать вывод, что для надежного расчета предела выносливости по разрушению на основании максимума теоретической кривой нераспростра-няющейся усталостной трещины необходимо использовать кривую, построенную для глубокого и острого надреза. [c.64]

Анализ распределения напряжений в области концентратора для изгибаемого цилиндра с глубокими гиперболическими надрезами различной остроты подтверждает, что основным параметром, определяющим градиент распределения на-]1ряжений, является радиус при вершине надреза. При постоянном радиусе распределение напряжений у вершины надреза практически не меняется при изменении минимального сечения в пределах 9 а/г<оо, т. е. при изменении теоретического коэффициента концентрации напряжений от 2,6 до оо. [c.73]

Методы определения he еще не стандартизированы, тем не менее методика, описанная в работе [23], получила широкое распространение. В компактном образце с глубоким надрезом (но ASTM Е399) предварительно создается трещина таким образом, чтобы a/Wi 0,6. Образец нагружают с тем, чтобы получить прирост трещины с записью кривой нагрузка—смещение. Смещение измеряют в направлении приложения нагрузки. После разгрузки образец подвергают тепловому окрашиванию для фиксации приращения трещины. Затем образец разрушают и но излому измеряют прирост трещины Да. Величину J рассчитывают по кривой нагрузка—смещение, используя приближение [24] [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...