Деформация боковая

Разрабатываемый технологический процесс должен быть проверен по всем этим условиям. Однако для конкретных случаев можно заведомо указать, какие факторы являются решающими. Например, профилирование высокопластичных материалов иа мощном жестком стане, очевидно, может быть ограничено допустимой деформацией боковой кромки профиля и требуемой точностью. Деформация труднодеформируемых сплавов связана с опасностью разрушения заготовки при малых отношениях радиусов изгиба к толщине ленты. [c.129]

Например, пластическую деформацию прессованных прутков латуни ЛС-59 диаметром и высотой 30 мм при свободной осадке на плоских бойках можно осуществлять в интервале температур 650—700° С лишь со степенью деформации, не превышающей 30—35<>/о (при большей степени деформации наступает хрупкое состояние сплава, фиг. 19,а). При осадке с созданием в ходе деформации бокового давления прессованная латунь допускает и более высокие степени деформации без 0 б) [c.280]

Фнг. 19. Осадка латуни со свободным уширением и с созданием в ходе деформации бокового давления [c.280]

Фиг. 53. Схема упругих деформаций боковой балки.

На основании соотношений (1.134)—(1.136) и (1.61) вычислим параметры деформации боковой поверхности [c.58]

Введенные в связи с рассмотрением деформации боковой поверхности параметры х , х можно выразить через параметры [c.59]

Однако в случае нагружения консольной балки коробчатого сечения, показанного на рис. 7.29, по крайней мере одно из упомянутых условий нарушается. Вследствие распределения касательных напряжений в вертикальных стенках балки коробчатого сечения по закону параболы происходят S-образные деформации боковых стенок. В результате различного сдвига элементов горизонтальных полок поперечные сечения полок испытывают депланацию. Это происходит потому, что при сдвиге под влиянием гибкости панели изгибающие силы, приложенные к кромкам панелей, не могут быть равномерно распределены по ширине панели. [c.188]

Уравнение (4.5.2) отражает простой геометрический факт при деформации боковые и средний стержни все время остаются соединенными в узле А, т.е. стержни деформируются совместно. Поэтому уравнение (4.5.2) и следующее из него уравнение (4.5.3) называют уравнением неразрывности деформаций или уравне- [c.86]

В результате перемещения поверхностей, одна из которых является шероховатой, могут происходить следующие процессы сдирание поверхностных пленок, в том числе окисных и обусловленных загрязнениями оголение поверхности деформация сдвига боковых поверхностей выступов шероховатой поверхности. Деформация боковых поверхностей выступов при тангенциальном воздействии внешнего давления более значительна, чем при нормальном воздействии. Это создает предпосылки для увеличения площади контакта и для усиления адгезионного взаимодействия по всей зоне соприкосновения адгезива и субстрата. [c.230]

В реальных условиях шина имеет три вида деформаций радиальный изгиб боковую и тангенциальную деформации. Все деформации взаимосвязаны, и изменение одной из них ведет к изменению двух других. Для упрощения иногда деформации шины рассматривают изолированно, полагая их независимыми. В этом случае нормальный прогиб определяется только вертикальной нагрузкой на колесо, боковая деформация — боковой силой, а тангенциальная — крутящим моментом. [c.179]

Достоинствами пластинчатого поворотного гидродвигателя являются компактность и высокий объемный КПД, определяемый малыми перетечками жидкости из одной полости в другую. Однако поворотные пластинчатые гидродвигатели не применяют в гидропередачах с высоким давлением жидкости из-за деформации боковых крышек. Кроме того, при высоко. давлении вал оказывается сильно нагруженным радиальными усилиями из-за неравномерного распределения давления на основание пластины (см. рис. 56). Результирующая с.чл давления направлена вниз, и прижимает вал к опоре. Такая нагрузка приводит к большим потерям мощности иа преодоление трения. [c.78]

Рис. 15.31. Деформация боковых плоскостей затупленного клина.

Наиболее трудным для теоретического исследования является переходный участок струи, так как на нем происходят перестройка профиля скорости и деформация боковой границы струи. Приближенное определение длины и очертаний переходного участка предложено Г. Н. Абрамовичем (1956) более совершенный метод расчета изменения всех параметров струи на протяжении переходного участка разработал А. С. Гиневский [c.815]

Данные для определения деформации бокового захвата [c.64]

Из приведенных расчетов видно, что относительное удлинение среднего стержня значительно больше, чем боковых. В процессе деформации средний стержень оказался более напряженным, чем боковые значит, в нем возникло дополнительное напряжение. Так как относительная деформация среднего стержня больше, чем боковых, а его предел упругости ниже, то пластическая деформация его начнется раньше, чем остальных стержней, и может оказаться, что средний стержень начнет пластически деформироваться тогда, когда боковые стержни будут испытывать только упругие деформации. Если мы снимем груз Р, то пластически деформированный стержень III сохранит свою длину, вследствие чего должны сохраниться упругие деформации боковых стержней в системе возникнут остаточные напряжения, сжимающие в среднем стержне и растягивающие в боковых. Закрепление концов стержней мы предполагали шарнирным для упрощения задачи при жестком закреплении стержней неравномерность напряжений возрастает. [c.46]

Иначе обстоит дело при приложении боковой силы к катящемуся колесу. В этом случае, поскольку элементы протектора при входе в контакт не имеют боковой деформации, боковые касательные силы на входе в контакт равны нулю. Эти силы постепенно увеличиваются по мере увеличения боковой деформации при движении элемента к выходу из контакта. Вследствие этого распределение боковых касательных сил в плоскости контакта становится несимметричным относительно оси А — А (рис. 236, в). Несимметричными становятся также деформации шины и форма площади контакта, [c.347]

Боковую деформацию шин типа Р можно рассматривать как сумму деформаций боковых стенок Ок и протектора [20] [c.362]

Местные деформации. Для определения местных деформаций боковых стенок по сравнению с общей деформацией станины рассмотрим конструкцию станины с направляющими (рис. 41). Абсолютная высота станины для рассматриваемого случая не имеет значения, существенным является соотношение высоты приложения нагрузки и высоты станины, поэтому высота станины была принята за единицу, а продольные координаты представлены в относительных величинах. Нагрузка на станину 1000 кгс была приложена к направляющим так, что на каждую из них приходилось 500 кгс. При нагружении станины в верхней точке она деформировалась (сплошные линии), причем кривые / и // соответствуют направляющим I и //. Если деформация направляющей / соответствует деформации защемленной консольной балки, то направляющая // имеет точку перегиба. [c.43]

Различный характер деформации направляющих можно объяснить с помощью упругих линий направляющих при приложении нагрузки на половине высоты станины (штриховые линии). В точке приложения нагрузки деформация направляющей II составляет 56 мкм, а направляющей I — 24,5 мкм. Большую деформацию направляющей II можно объяснить дополнительной (к общей деформации станины) деформацией боковой стенки. [c.45]

С Целью упрощения при изгибе широких заготовок деформацией боковых по-вер (ностей можно пренебречь и рассматривать деформацию всего сечения как деформацию сдвига. [c.52]

В качестве примера рассмотрим случай ферменного кронштейна, нагруженного растягивающей силой (рис. 305, а). Средний стержень кронштейна нагружен значительно больше боковых. Упругая деформация среднего стержня под нагрузкой (а следовательно, по закону Гука и напряжения растяжения в нем) больше деформации боковых стержней в отношении sis 1/ os а (при а --= 60-н-70°, s/s = 2- -3). [c.385]

Неравномерный износ, потеря упругости, неравномерное прилегание по наружной поверхности, деформация боковых поверхностей маслоуплотнительных колец нагнетателя. [c.139]

АНАЛИЗ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ ДЕФОРМАЦИЙ БОКОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ ПОРШНЯ ЛЕГКОГО БЫСТРОХОДНОГО ФОРСИРОВАННОГО ДИЗЕЛЯ [c.182]

В общетеоретическом аспекте эта проблема должна рассматриваться с позиций пространственной контактной задачи для поршня и гильзы с учетом гидродинамических условий в масляном слое и предусматривать определение закона распределения давлений между контактирующими поверхностями. Однако практическое решение такой задачи весьма сложно и трудно осуществимо, поэтому при проведении расчетных исследований деформаций боковой поверхности поршня легкого быстроходного форсированного дизеля ЧН 16/17 был обоснован принцип моделирования условий контактного взаимодействия поршня с гильзой. [c.183]

В ферменном кронштейне, нагруженном растягивающей силой Р (рис. 277, а), средний стержень нагружен значительно больше боковых. Упругая деформация среднего стержня под нагрузкой (а следовательно, до закону Гука и напряжения растяжения в нем) больше деформации боковых Стержней в отношении s/s ss 1/ osa (гфи а = бО -т-70 в 2-3 раза). [c.403]

Основной метрологический параметр грузопоршневого манометра — приведенная площадь поршня — под действием высокого давления изменяется, и при точных измерениях необходимо вводить поправки, которые учитывают деформацию поршня (торца), деформацию боковой поверхности поршня и изменение сил гидравлического трения в зазоре, вызванное деформацией поршня и цилиндра [c.526]

Богоявленский К- Н. иГригорьев А. К- Определение маршрута профилирования, исходя из пластических свойств заготовки и предельно допустимой деформации боковой кромки профиля. Труды ЛПИ, № 243, М.—Л., изд-во Машиностроение , 1965. [c.136]

Развитие теории прессования имеет большое значение в повышении уровня этого пресса и, кроме того, схема прессования в некоторых случаях подобна схеме прессования при штамповке в закрытых штампах. В работах В. В, Соколовского, Р. И. Хилла, Л. А. Шофмана процесс прессования рассматривался с использованием метода характеристик Губкин С. И., Перлин И. Л., Сторожев М. В. и другие ученые также подвергали теоретическому анализу различные случаи прессования. Для прямого и обратного прессования осесимметричных изделий в условиях плоской деформации, бокового прессования, прессования через многоканальные матрицы и других случаев найдены зависимости для определения удельных давлений течения, усилий, контактных напряжений и выбора оптимальных условий деформирования. Разработаны также методы расчета параметров оборудования и инструмента. Внедрение в промышленность новых видов прессования, в частности прессования профилей переменного сечения, а также прессования высокопрочных материалов, ставит перед теорией новые задачи. [c.233]

Дл9 вычисления геометрических характеристик оболочки удобно воспользоваться следующим приемом. Можно лредста--вить себе, что оболочка получена из плоской пластины переменной толщины путем деформации специального вида, когда срединная плоскость плиты отображается в срединную поверхность оболочки, а материальные волокна, нормальные к плоскости, плиты, не изменяют сёоей длины и переходят в волокна, перпендикулярные срединной поверхности. При такой деформации боковая цилиндрическая поверхность плиты переходит в поверхность а. [c.76]

При выводе разрешающей системы уравнений последовательно используется единый способ упрощения соотношений, основанный на пренебрежении слагаемыми порядка h/Ro по сравнению с единицей. Дан компактный вывод уравнений комплексного варианта теории оболочек. Наглядно вводятся деформационные граничные величины как параметры деформации боковой поверхности оболочки. Дается уточненная с рмулировка исходных допущений (гипотез Кирхгофа). Все это читатель найдет уже в первой главе книги. [c.10]

Таким образом, в рамках принятых допущений деформация боковой поверхности (а, = onst) полностью определяется четырьмя параметрами, выражающимися через параметры деформации срединной поверхности (а значит, на основании определяющих уравнений упругости, и через усилия — моменты) и отвечающими по статико-геометрической аналогии статическим граничным величинам Кирхгофа. Названные параметры деформации боковой поверхности, введенные в линейную теорию оболочек вторым автором этой книги [202], могут быть использованы в качестве обобщенных смещений при формулировке граничных условий. Обоснование сказанного и примеры практического применения деформационных граничных величин содержатся во второй части книги. Здесь лишь отметим, что названные величины позволяют в значительной мере варьировать способы формулировки граничных условий. Например, если в многосвязной оболочке замкнутый край оболочки = onst подкреплен абсолютно жестким кольцом, но может перемещаться как твердое тело, то вместо неприемлемых в этом случае граничных условий абсолютно заделанного края (1.133) следует использовать условия абсолютно жесткого края [c.60]

Замечание 14.4. Обращаем внимание на то, что t я т в системе (14.75) являются столбцами истинных усилий и моментов,, по которым напряжения определяются с помощью обычных для теории оболочек формул. Следовательно, 8 и н являются столбцами упругах (а не полных) деформаций. Соответствующие им деформационные граничные величины дк связаны с полными значениями параметров деформации бокового элемента оболочки формулой (14.76). Например, в случае абсолютно жесткого края граничные условия имеют вид (р+Г) о jjjjg —0 [c.474]

В теории тонких оболочек кинематические краевые условия характеризуют деформацию боковой поверхности тела, которая полностью определяется деформацией контура срединной поверхности и связанных с ним поперечных волокон. Характеристики деформации этой линии и связалных с ней поперечных волокон можно принимать за кинематические краевые величины. В линейной теории оболочек они получены в [46, 75, 76, 85]. При малых деформациях и произвольных поворотах деформационные краевые величины для тонких оболочек выведены из начала Кастильяно в [9]. Однако их геометрический смысл в [9] не устанавливается, что вызывает определенные трудности в приложениях. Основу данного параграфа составляет работа [51]. [c.319]

Детали прессформы при нагреве получают разл ичную температурную деформацию по высотным размерам в зависимости от )асположения их относительно нагревательных элементов. 3 частности, температурная деформация боковых захватов, удаленных от нагревательных элементов, значительно меньше суммарной температурной деформации элементов, охватываемых боковыми захватами при запирании прессформы. В результате этого гарантированный зазор, рассчитанный для холодного состояния прессформы, при нагреве уменьшается. [c.45]

Уменьшение гарантированного зазора равно разности температурных деформаций бокового захвата и охватываемых им элементов прессформы [c.45]

Таким образом, в диагональных шинах деформации достигают максимального значения в зоне беговой дорожки и наименьшего — в зоне борта. В шинах типа Р есть две зоны с максимальными деформациями беговой дорожки и борта. Такое различие по характеру распределения деформаций обусловлено природой их возникновения. В многослойной шине типа Р определяющими являются деформации изгиба. Меридиональное расположение нитей корда усугубляет влияние изгиба на деформяпии. В диагональных шинах основную часть деформации боковой стенки составляют мембранные деформации [24]. [c.372]

В зубчатой передаче регулируют зазоры между зубьями и их прилегание как по длине, так и по высоте. Зазоры в зацеплении необходимы для компенсации ошибок в размерах зубьев, искажений их формы, неточностей межцентрового расстояния, а также температурных деформаций. Боковой Сд и радиальный Су зазоры между зубьями зубчатых колес регулируют следующим офазом. [c.177]

Связь между радиальным перемещением и элемента и относй тельными деформациями ее и получим из простых геометрич ских соотношений перемещение элемента вдоль радиуса сопро вождается его растяжением на величину м (рис. 6.4). Из-за осй симметричности деформаций боковые грани элемента перемещаютс вдоль границ угла 0, поэтому он растягивается и в окружнс направлении. Относительные деформации соответственно равн [c.288]

В случае деформации стойки с деформацией боковых поверхностей удаляют кронштейн и выправляют стойку. Изготавливают по месту накладку из листовой стали толщиной 1,5 мм (для усиления стойки) и сверлят в ней отверстия диаметром 6—8 мм, вьвдерживая размеры, показанные на рис. 189. Зачищают поверхность стойки, приваривают накладку электродуговой сваркой по периметру и отверстиям. Затем приваривают кронштейн буфера, выдерживая указанные выше размеры. [c.205]

Регулировка зацепления зубчатой передачи. В зубчатой передаче регулируют зазоры между з ьями и их прилегание как по длине, так и по высоте. Как известно, зазоры в зацеплении необходимы для компенсации ошибок в размерах зубьев и межцентрового расстояния, а также для компенсации температурных деформаций. Боковой Сб и радиальный Ср зазоры между зубьями шестерен (см. рис. 4.21) регулируют следующим образом. [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...