Метод равномерного распределения в системе

Метод равномерного распределения. Если система состоит из /, последовательно соединенных элементов примерно равной сложности, то можно заданный показатель надежности П типа вероятности безотказной работы, коэффициента оперативной готовности или коэффициента готовности распределять по правилу Я, = = 1, Задаваемое среднее время безотказной работы -го элемента приближенно равно в этом случае Т = пТ, > = 1, п, где Т - заданное среднее время безотказной работы системы. [c.394]

Распределение плотности можно представить следующим образом ес.ли первоначальное распределение плотности таково, что мы имеем однородный сферический объем, то в соответствии с приведенными выше отношениями множество частиц расширяется равномерно при сохранении равномерного распределения и радиус системы увеличивается с постоянной скоростью. Если первоначальное распределение равномерно в сферической оболочке, то в результате ее расширения образуется однородная полая сфера с постоянным внутренним радиусом и внешним радиусом, изменяющимся в соответствии с уравнением (10.154). Так как в этой системе не происходит столкновений между частицами, окончательное распределение плотности, можно получить из первоначального методом суперпозиции. [c.482]

Интересный и, по-видимому, заслуживающий внимания метод изложения расчетов на срез был предложен в малоизвестном учебнике [5]. Автор после изложения вопроса о касательных напряжениях при изгибе говорит, что нередки случаи, когда влияние поперечной силы настолько существеннее влияния изгибающего момента, что последним пренебрегают. Указывается, что касательные напряжения определяют не по формуле Журавского, а принимают их равномерно распределенными по сечению, т. е, равными частному от деления поперечной силы на площадь. Если кому-либо из преподавателей эта вполне логичная система изложения понравится, то он может ее применить, так как такого рода перестановка программного материала вполне допустима. [c.95]

Другой вариант энергетического метода используется в тех случаях, когда нет заранее определенной статической упругой линии, а известна форма собственных колебаний для системы, аналогичной рассматриваемой ио условиям закрепления и сопряжений, но имеющей стержень постоянного сечения и равномерно распределенную массу. [c.370]

Метод Чохральского (рис. 3.8, 5) состоит в вытягивании монокристалла из расплава, нагретого в печи 1. Для этого используется готовая затравка 2 — небольшой образец, вырезанный из монокристалла. Затравка вводится в поверхностный слой жидкого металла 4, имеющего температуру чуть выше температуры плавления. Плоскость затравки, соприкасающаяся с поверхностью расплава, должна иметь кристаллографическую ориентацию, которую желательно получить в растущем монокристалле 3. Затравку выдерживают в жидком металле для оплавления и установления равновесия в системе жидкость — кристалл. Затем затравку медленно, со скоростью, не превышающей скорости кристаллизации ( 1 — 2 мм/мин), удаляют из расплава. Тянущийся за затравкой жидкий металл в области более низких температур над поверхностью ванны кристаллизуется, наследуя структуру затравки. Для получения симметричной формы растущего монокристалла и равномерного распределения примесей в нем ванна 5 с расплавом вращается со скоростью до 100 об/мин, а навстречу ей с меньшей скоростью вращается монокристалл. [c.78]

Исследования фракционного состава (дисперсности) частиц, используемых в реальных технологических процессах, показали [190], что он изменяется в достаточно широких пределах. Для анализа характера контактов частиц в системе с реальным распределением фракций на основе (5.63) разработана програм.ма для ПЭВМ, в которой по методу Монте-Карло случайным образом выбирается фракция падающей частицы. При этом интервалы, в которые попадают случайные числа, распределены не равномерно, а пропорциональны фактическому распределению фракций. [c.201]

И, кроме того, для определенности и простоты принято, что пластинка нагружена равномерно распределенным давлением интенсивности Р, а коэффициенты Пуассона всех слоев равны между собой и v. Частное решение неоднородной системы (4.1.25) вычисляется методом неопределенных коэффициентов [150], а вектор-функции [и, W, W] , составляющие базис пространства решений соответствующей однородной системы, строятся в виде, аналогичном (4.1.13). Составив характеристическое уравнение [c.102]

В качестве примера рассмотрим задачу устойчивости слоистой длинной цилиндрической круговой изотропной жестко защемленной панели радиуса R и толщины Л, нагруженной равномерно распределенным давлением интенсивности Р. В параграфе 4,5 получено аналитическое решение этой задачи сравнение установленных там результатов с результатами, полученными по методу инвариантного погружения позволит оценить практическую пригодность и эффективность последнего. Как показано в параграфе 4.5, исследование устойчивости длинной цилиндрической жестко защемленной панели сводится к интегрированию системы дифференциальных уравнений (4.5.5) при краевых условиях (4.5.6). Эти уравнения и условия представим в матричной форме [c.208]

Для иллюстрации этого подхода рассмотрим два типа ударного нагружения ДКБ-образца. В ссылочной задаче (которая решается методом конечных элементов) на балку действует равномерно распределенная система нагрузки (рис. 3.8, а), а во второй задаче — сосредоточенная нагрузка (рис. 3.8, б). Коэффициент интенсивности напряжений во второй задаче определялся двумя способами — методом весовых функций и методом конечных элементов, что позволило обосновать корректность введенных упрощений. [c.63]

Контроль количества наносимого клея можно осуществлять различными методами. Одним из таких методов может быть измерение интенсивности отраженного светового потока, если в клее имеется определенное количество равномерно распределенного флуоресцирующего вещества. В оптоэлектронной сенсорной системе отслеживания качества наносимой полосы клея кольцевой датчик, смонтированный на сопле, наносящем клей, контролирует, независимо от направления, правильность укладки полосы клея по надлежащей траектории и точность заданной ширины полосы. Система также проверяет отсутствие наплывов клея и повреждений подложки. [c.534]

В СВЯЗИ С исследованиями высокотемпературной плазмы приходится сталкиваться с понятием электронной температуры, характеризующей поток электронов в плазме. Энергию такого потока обычно выражают в электрон-вольтах тогда температура частиц с энергией в 1 эВ будет равна 1 эВ/к — 11 606 К. Все сказанное относилось к установившимся процессам в системах. При интенсивных химических, атомных и ядерных реакциях, сопровождающихся быстрым выделением тепловой энергии, нарушается равномерное распределение энергии между отдельными видами движения. Наступает термодинамическая неравновесность. Поэтому в термодинамически неравновесном газе (например, при горении, взрывах, при электрических разрядах в газах и т. п.) существует одновременно много разных температур температуры частиц (молекулярная, атомная, ионная, электронная), температуры различных степеней свободы движения частиц (поступательная, вращательная, вибрационная), а также температуры возбуждения и ионизации. При измерении температуры неравновесных газов или плазмы результаты измерения будут зависеть от того, к какому виду движения и каких именно частиц чувствителен используемый метод измерения. [c.196]

В какой-то мере система усложняется и удорожается. Кроме того, измерения по тестовому алгоритму зачастую производятся в несколько приемов — тактов. При этом случайная погрешность не подавляется, а может даже усилиться. Тестовый алгоритм предполагает обязательную обработку результатов с помощью цифрового вычислительного устройства, а ему присуща погрешность всех кодирующих устройств — погрешность квантования. Если измеряемый сигнал неизвестен, погрешность квантования — случайная величина с равномерным законом распределения. Вот почему в измерительных системах с тестовыми методами, как и в поверочных системах, приходится широко применять методы многократных измерений и статистической обработки их результатов. [c.124]

При расчете методом Эвальда предполагается, что в узлах решетки Бравэ расположены точечные положительные заряды, а отрицательный заряд распределен равномерно по всему кристаллу, так что система зарядов в целом электронейтральна. Для вычисления электростатической энергии ионных кристаллов (например, типа Na ) находится суперпозиция двух решений, одно из которых соответствует точечным положительным, а второе — точечным отрицательным зарядам, смещенным относительно положительных на расстояние а/2. [c.30]

Строгое аналитическое решение полной системы дифференциальных уравнений не всегда возможно, но анализ процесса сушки упрощается, если воспользоваться теорией подобия. Пусть, например, начальное распределение и Г в капиллярно-пористой пластине равномерное. Для этого случая поля температуры и влагосодержания при сушке могут быть получены при различных методах подвода теплоты аналитически, а в остальных случаях — экспериментально. [c.361]

Методы статистического моделирования [190] позволяют получипгь случайные значения прочностных констант, описываемые законом (7.3). В частности, применение программ системы "Дубна [83] позволяет генерировать псевдослучайные числа , равномерно распределенные в интервале [0,1] с периодом 2 . В этом случае прочностные константы, соответствующие заданному распределению, определяются по формуле [c.129]

Поскольку мы воспользовались методом сечений и выделили некоторый объем, мы должны действие отброшенной части тела на этот объем заменить системой сил, как это йеоднократно и делали ранее. Так как размеры граней могут быть приняты сколь, угодно малыми, то внутренние силы считаем равномерно распределенными, и нам достаточно указать значения возникающих в секущих площадках напряжений. Будем считать их заданными. Система обозначений остается прежней. Нормальные напряжения обозначаем через а , Оу и <у . Касательные напряжения обозначаются буквой т с двумя индексами. Первый индекс отвечает на вопрос, в какой площадке возникает напряже- [c.16]

Наличие градиента давления во внешнем потоке, а значит, и в пограничном слое, значительно усложняет задачу расчета последнего. Но ввиду практической значимости вопроса он привлекает внимание многих исследователей, и в настоящее время разработаны разнообразные методы решения, опирающиеся на приближенные допущения и эмпирические зависимости. В последние годы получили развитие численные методы решения дифференциальных уравнений (9.3), которые дополняются выражениями турбулентных напряжений согласно одной из полуэм-пирических теорий. Для приведения полученной таким путем системы уравнений к виду, удобному для численного решения, используют безразмерные переменные. При этом в некоторых методах применяют специальные преобразования координат для создания более равномерного распределения параметров потока по толщине в принятых переменных формулируют граничные условия и систему решают на ЭВМ одним из конечно-разностных методов (например, методом сеток или прямых). [c.374]

Один из методов формирования структуры с высоким сопротивлением КР сплавов системы А1 — М , содержащих 4—-8 % Mg, сводится к следующему [101]. После гомогенизации в области температур существования твердого раствора а (427—566°С) (см. рис. 77) сплавы подвергаются горячей прокатке и отжигу в интервале температур 316—427 °С, чтобы удалить влияние деформационного упрочнения. После охлаждения пересыщенный твердый раствор обрабатывается вхолодную при температуре ниже 260 °С с нагартовкой не менее 20 %. Этот холоднодеформиро-ванный (нагартованный) металл подвергается затем термической обработке для получения равномерного распределения выделений Р-фазы с целью повышения сопротивления КР. Такая обработка состоит в нагревании до температуры между 204 и 274 °С (линия ( е на рис. 77) в течение периода от 2 до 24 ч. Положение линии на рцс. 77 показывает, что сплав с такой микроструктурой [c.227]

Широкое развитие получили методы расчета прочности ОПГК. Предложения по оценке прочности гладких оболочек при равномерно распределенных нагрузках содержатся в работах [30—32]. Вопросы исчерпания прочности плиты цилиндрических ианелей в системе покрытия рассмотрены в работах [30, 32—35]. Вопросам несущей способности ребристых покрытий ири действии сосредоточенных сил носвяшены исследования [25, 26, 33, 36, 37]. [c.57]

Б. В. Проскуряков рассмотрел процесс охлаждения воды в градирне с оросителем из сплошных щптов и интегрированием получил аналитическое решение системы уравнений в конечном виде. Он предложил также графический способ интегрирования этих уравнений, основанный на методе конечных разностей [30]. При решении системы принимались допущения, что в оросителе отсутствует конденсация водяных паров и полное насыщение происходит на выходе из оросительного устройства. Кроме того, схема градирен с чисто пленочным оросителем, принятая Б. В. Проскуряковым, предполагает равномерное распределение водяной пленки по поверхности оросителя. [c.14]

Для того чтобы защитить корпус и трубные доски от колебаний температуры натрия, поток натрия отделен от корпуса кожухом, а от трубных досок системой вытеснителей и теплоизолирующих прокладок. Камеры входа и выхода натрия имеют больший диаметр, чем диаметр корпуса ПГ. Здесь располагаются элементы дистанционирования и креплений кожуха, и увеличенный диаметр камер споеобствует более равномерному распределению натрия в межтрубном пространстве пучка. Из входной камеры натрий поступает в межтрубное пространство через прямоугольные отверстия в кожухе. Через такие же отверстия в верхней части кожуха натрий поступает в выходную камеру. Трубки теплопередающей поверхности завальцованы в трубные доски методом взрыва и приварены по периметру к наружной поверхности трубной доски. Съемные крышки коллекторов позволяют определять и заглушать любую трубку в случае ее разгерметизации. Дистанцио-нирование труб осуществляется специальными решетками, расположенными с шагом 1 м по длине труб. Компенсация температурных расширений натрия в контуре проводится с помощью специальной буферной емкости, заполненной натрием и инертным газом. При помощи этой емкости уменьшается также скорость роста давления при разгерметизации трубок, сопровождающейся реакцией взаимодействия натрия с водой [5]. [c.80]

Исследование теплоотдачи по методу энтальпии. Опытный горизонтальный теплообменник типа труба в трубе представлен па рис. 3-15. Основным элементом ее является круглая медная труба 1 диаметром % мм длиной 2 100 мм, с толщиной стенки 2 мм, коаксиально помещенная во второй трубе 2, служащей -кожухом [Л. 6], или канал прямоугольного сечения 3,3X17 мм длиной 750 мм [Л. 1]. По опытной трубе течет нагретая вода. Внутри опытного прямоугольного канала — масло. Теплообмен между нагретой жидкостью и стенкой является объектом исследования. По зазору между опытной трубой и кожухом движется охлаждающая вода. Вход в опытную трубу выполнен плавным, перед входом находится камера 3, обеспечивающая равномерное распределение скорости жидкости на входе. После опытной трубы жидкость поступает в камеру смешения 4, которая обеспечивает хорошее перемешивание жидкости перед измерением ее температуры. Для уменьшения потерь тепла в окружающую среду входная и смесительные камеры, а также патрубки для термопар тщательно изолируются. Циркуляция жидкости в системе осуществляется центробежным пасосом 5, сидящим на одном валу [c.167]

Ю. п. Кочанов [21] проанализировал задачу для пластины с двумя продольными ребрами, расположенными на некотором расстоянии от кромок и нагруженными на участке длины равномерно распределенными касательными усилиями в случае подкрепленных поперечных кромок. Решение ищется в виде суммы двух тригонометрических рядов, одного по продольной и второго по поперечной координате. В итоге получается. бесконечная система уравнений для коэффициентов рядов, которая решается методом последовательных приближений. Несколько упрощенный подход к решению аналогичной задачи дан Ю. Н. Раскиным [3 4]. На первом этапе решения подкрепления на кромках считаются абсолютно жесткими. Разыскиваются напряжения в ребрах. Затем накладывается добавка напряжения в силу конечной жесткости ребер при условии, что эта Добавка не меняет характер распределения напряжений в ребре. Такой подход позволил обойти бесконечную систему, заменив ее системами конечного числа алгебраических уравнений. Как видно из приведенного выше обзора, задачам включения для пластин посвящено большое число публикаций. В данной главе из-за ограниченности объема обсуждены только основные заДачи и способы решения. Специалисты, более глубоко заинтересованные данной проблемой, могут воспользоваться перечнем литературы, приведенным, в конце главы. [c.128]

Эта система уравнений была составлена В.М. Захаровым и решалась им патовым методом в сочетании с методом конечных разностей. Для двухветвенной симметричной диафрагмы 16-этажнсго здания, нагруженной равномерно распределенной поперечной и продольной нагрузками, была получена эпюра слвигаюишх напряжений, показанная на рис. 152 сплошной линией. Пунктирной линией показана та же эпюра в упругом стержне. Как видим, з ет пластических свойств материала стержня и связей сдвига приводит к заметному выравниванию эпюры сдвигающих напряжений. [c.306]

Задача устойчивости пологой сферической оболочки с круговым отверстием в геометрически нелинейной постановке при действии равномерно распределенного давления рассматривалась А. А. Киричуком [90]. Исходные соотношения сводились автором к системе обыкновенных дифференциальных уравнений путем разложения разрешающих функций в ру ды Фурье. Нелинейные уравнения решались методом продолжения решения по параметру. В работе изучено влияние размеров отверстия на величину критических нагрузок оболочки при осесимметричных и неосесимметричных формах потери устойчивости. [c.304]

Основную частоту колебаний вала переменного сечения можно определить энергетическим методом по условию равенства максимальных значений потенциальной и кинетической энергии системы. Предварительно задаются формой упругой линии при колебаниях, за которую принимают упругую линию в статике от равномерно распределенной нагрузки или собственной массы. В многопролетных валах знак нагрузки в соседних прюлетах должен быть разным. [c.128]

Наиболее распространенные методы измерения коэффициентов расширения стекол — дилатометрические. Для этой цели пользуются дилатометрами различной конструкции, основанными на одном и том же принципе — измерении удлинения образца стекла при нагревании до определенной температуры. Часто применяют кварцевые дилатометры горизонтальные или вертикальные, нагреваемый в печи образец при этом помещается в пробирке или трубке из кварцевого стекла и укрепляется с помощью кварцевых стержней. Изменение длины образца в результате нагревания фиксируется либо автоматически (дилатометры Шевенара), либо визуально (конструкции типа ДКВ системы Соркина и др.) (Китайгородский и др., 1961). Визуальные измерения удлинения образца стекла в форме штабика производятся также на дилатометре типа ГИКИ (Аппен, 1952). В целях более равномерного распределения температуры в печи по длине образца последний помещается в медную лодочку, вставленную в медную горизонтальную трубу. Этот дилатометр снабжен двумя отсчетными трубами с дополнительно насаженными линзами, позволяющими измерять образец с двух концов. Коэффициент расширения измеряется обычно по нагреванию и охлаждению, затем берется среднее значение его. Весьма существенным является хороший отжиг образцов, так как ход термического расширения отожженных и закаленных образцов может различаться, особенно в случае наличия в составе стекла элементов, обусловливающих структурные превращения при нагревании стекла (боросиликатные, литиево-алюмосиликатные и др.). [c.20]

Если описанные выше методы пропитки древесины применяются при подготовке ее для изготовления деревянных конструкций градирен, то опрыскивание последних практикуется (в основном за рубежом) в процессе эксплуатации градирен. Опрыскивание производится периодически через 3—12 месяцев и предназначено для борьбы с поверхностными грибковыми поражениями деревянных конструкций. Продолжительность одного сеанса обработки составляет примерно 5 ч. Для опрыскивания используют в основном различные смеси хлорфенолов. Для ввода и равномерного распределения опрыскивающей композиции в градирне предусмотрена распределительная система, состоящая из разводящих трубопроводов, снабженных форсунками, и размещаемая несколько выше водоулови-теля. Подача в градирню опрыскивающего вещества осуществляется с помощью пара, если вещество применяется в гранулированном виде, или с помощью сжатого воздуха при использовании жидких композиций [28, 29, 30]. [c.114]

Аналитическое решение уравнения (7.35) затруднено из-за сложного характера распределения функции (т, р, /), которая зависит от геометрии индукционной системы, частоты тока, электрофизических свойств материала загрузки. Поэтому задача оптимального управления для линейного цилиндра конечной длины решалась также численным методом с помощью цифровой модели. Если рассматривать нагрев цилиндра конечной длины в однородном магнитном поле, то зависит только от параметра т = = л/2 2/й, где б — глубина проникновения тока, т. е. от выраженности поверхностного эффекта. Проведенные расчеты показали, что на предельную достижимую точность нагрева (гр = Этах— 0ш1п) слабо влияет длина зоны равномерного распределения источников теплоты в средней части цилиндра. А это означает, что для цилиндров с длиной, превышающей диаметр, величина г 5 не зависит от длины цилиндра. Таким образом удается построить зависимость г от параметра в широком диапазоне изменения критерия В (рис. 7.6). Изменение мощности нагрева (Ро) оказывает слабое воздействие на г)з, особенно при небольшом уровне тепловых потерь (В1). При небольших резко снижается достижимая равномерность нагрева. Это объясняется тем, что распределение внутренних источников теплоты по длине становится почти равномерным и дополнительные тепловые потери с торцов заготовки не удается скомпенсировать за счет краевого эффекта цилиндра. Детальный анализ показал, что на величину яр характер распределения источников теплоты по радиусу оказывает пренебрежимо малое влияние по сравнению с распределением источников по длине. Поэтому графики рис. 7.6 могут быть перестроены относительно параметров ,1 (см. главу 5) или Кр [107], характеризующих неравномерность распределения источников теплоты по длине заготовки и однозначно связанных с параметрами т<г, при нагреве цилиндра в однородном поле. Значения коэффициентов, характеризующих такое распределение источников теплоты, которое обеспечивает высокое [c.246]

Конструкция мощных электронно-лучевых пушек для испарения металлов. Для испарения металла в непрерывных линиях применяют плосколучевые и аксиальные пушки с отдельной откачкой катодно-анодного узла. Для защиты от паров металла и брызг пушки располагают ниже уровня поверхности расплава или вдали от нее. Электронный поток, эмиттируемый разогретым вольфрамовым катодом, после фокусировки движется по искривленной траектории и попадает на поверхность испарителя. Для равномерного распределения мощности нагрева по поверхности металла электронный луч при помощи магнитной отклоняющей системы заставляют сканировать по поверхности расплава. Разработаны методы управления электронным лучом, позволяющие концентрировать повышенную мощность на отдельных участках испарителя, например, на краях тигля и повышать тем самым равномерность толщины покрытий [219]. [c.238]

TOB и допускает численную реализацию за фронтами. Исходная система записывается в виде семи уравнений первого порядка, для Которой ставится задача Коши Рассматривается полубесконечная оболочка, на торце которой задан равномерно распределенный по контуру скачок продольной скорости типа функции Хевисайда во времени Решения постро- ены методом Куранта ). Рассматривается также вязко-упругая задача в случае несжимаемой максвелловой среды посредством замены упругих постоянных дифференциальными вязко-упругими операторами. Приведены численные результаты для фиксированных моментов времени (см. фиг. 3.4 [c.215]

М. J. Forrestal и М. J. Sagartz [3.87] (1970) по аналогии со своей предыдущей работой [3.1531 применили метод интегральных преобразований Лапласа и вычислили нестационарные напряжения изгиба и сдвига в заделке полубесконечной ортотропной круговой цилиндрической оболочки под воздействием равномерно распределенного радиального импульса типа -функции Дирака во времени. Они исходили из уточненных уравнений типа Тимошенко, ввели упрощающее предположение об отсутствии продольного усилия и свели задачу к интегрированию системы дифференциальных уравнений относительно прогиба w и угла поворота нормали гр. Расчетным путем было установлено, что с увеличением отношения E/G изгибные напряжения уменьшаются и расхождение уточненной теории с классической теорией Кирхгофа—Лява сильно возрастает. Результаты приведены на фиг. 3.8 и 3.9, где сплошная линия относится к теории оболочек типа Тимошенко, пунктир — к классической теории изгиба оболочек. [c.220]

ШИ относительных перемещений точек при деформации можно пренебречь. Остальные гипотезы, к-рыми пользуется С. м., здесь устранены первоначально в развитии теории упругости они или подтверждаются вполне, или частью, с известным приближением, или отвергаются в связи с анализом отдельных деформаций. Элементарные теории растяжения, кручения круглых брусков, чистого изгиба вполне согласуются с теорией упругости. Изгиб в присутствии срезывающих сил, как оказывается, подчиняется закону прямой линии гипотеза Навье), но не закону плоскости (гипотеза Бернулли). Касательные напряжения при изгибе распределяются по закону параболы, но только в тех сечениях, которые имеют незначительную толщину при большой высоте (узкие прямоугольники). В других сечениях закон распределения касательных напряжений совершенно иной. Для балок переменного сечения, к к-рым в элементарной теории прилагают закон прямой линии и параболы, теория -упругости дает другие решения в этих решениях значения напряжений и деформаций гораздо выше, чем по элементарной теории следует. Общепринятый способ расчета пластин по Баху как обыкновенных балок не оправдывается теорией упругости. Ф-лы С. м. для кручения некруглых стержней не соответствуют таковым в теории упругости. Теория изгиба кривых стержней решительно не совпадает с элементарной теорией Баха-Баумана, но результаты расчета по строгой теории и на основании гипотезы плоских сечений достаточно близки. Поставлена и разрешена для ряда случаев задача о распределении местных напряжений (в местах приложения нагрузки или изменения сечения), к-рая совершенно недоступна теории С. м. Вопрос об устойчивости деформированного состояния, элементарную форму которого представляет в С.м. продольный изгиб, получил в теории упругости общее решение Бриана (Bryan), Тимошенко и Динника. Помимо многочисленных форм устойчивости стержня, сжатого сосредоточенной силой, изучены также явления устойчивости стержней переменного сечения под действием равномерно распределенных сил и другие явления устойчивости балок при изгибе, равномерно сжатой трубы, кольца, оболочек, длинного стержня при скручивании и пр. Теория упругого удара— долевого, поперечного—занимает большое место в теории упругости и включает все большее и большее чис-чо технически важных случаев. Теория колебаний получила настолько прочное положение в теории упругости и в практи-тсе, что методы расчета на ко.чебания проникают область С. м., конечно в элементарном виде. Изучены распространение волны в неограниченной упругой среде (решение Пуассона и Кирхгофа), движение волны по поверхности изотропной среды (решение Релея), волны в всесторонне ограниченных упругих системах с одной, конечно многими и бесконечно многими степенями свободы. В связи с этим находятся решения, относящиеся к колебаниям струн, мембран и оболочек, различной формы стержней, пружин и пластин. [c.208]

В работах Р. М. Гарипова [11] и О. В. Воинова и А. Г. Петрова [9, 10] получены осредненные уравнения неразрывности и импульса фаз для случая смеси идеальной несжимаемой жидкости со сферическими частицами (пузырьками) нулевой массы при отсутствии фазовых перюходов, когда объемное содержание дисперсной фазы 1, так что величинами а. в степени большей единицы можно пренебречь. Указанные уравнения [9—11] получены из анализа задачи о двпженпи идеальной несжимаемой жидкости около системы N сфер с радиусами a t) v = 1,. . ., Л ) и предельного перехода N со пли L/L -> 0. При этом рассматривалось хотя и не произвольное распределение пузырьков в объеме, но, по-видимому, более общее, чем их равномерное расположение (а именно, равномерному расположению соответствует использованная нами ячеечная схема). С одной стороны, метод [9—И ], видимо, более последователен и строг, но, с другой стороны, он проходит только для случая потенциального движения идеальной несжимаемой жидкости, в то время как метод ячеек допускает анализ и получение уравнений в более сложных случаях, когда необходим учет эффектов вязкости, теплопроводности, сжимаемости, фазовых переходов, несферичности частиц и т. д. В связи с этим интересно сравнить, не вдаваясь в процедуру их вывода, уравнения [9—И] и уравнения, полученные нами. [c.151]

Наиболее часто встречается в практике метод нанесения водных растворов и дисперсий ингибиторов на поверхность бумаги-основы вращающимся и частично погруженным в рабочие растворы валиком или системой валиков. Основными характеристиками работы валиновых узлов нанесения ингибиторов, определяющими качество антикоррозионной бумаги и, прежде всего, ее антикоррозионные свойства, являются возможность достижения максимального введения ингибитора в бумагу-основу, равномерного его распределения по поверхности бумажного полотна и легкого регулирования количества и качества нанесенного слоя ингибитора применительно к различным бумагам-основам. На конечный результат процесса оказывают влияние две группы факторов первая связана с работой узла нанесения и свойствами пропиточного раствора, определяющими гидродинамику нанесения, вторая — с качеством бумаги-основы, определяющим кинетику процесса пропитки. [c.144]

Системы, показанные на рис. 89 и 90, отличаются только законами распределения масс. В первом случае масса стержня равномерно распределеиа по его длине, во втором — сосредоточена по концам. В нервом случае статический метод не дает возможности определить критическую силу, во втором — дает. [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...