Тепловые потери

Составляющие тепловых потерь указаны в формуле (18.5). Из них потери теплоты от химической неполноты сгорания <Эз и от механического недожога Q< для современных котельных агрегатов невелики, что связано с высоким совершенством горелочных устройств (см. гл. 17). Несколько больше потери в окружающую среду через ограждение (стены) котла, но и они обычно не превышают 2,5 %, поскольку плотные относительно холодные экраны топки и изоляционный слой обмуровки как топки, так и газоходов достаточно надежно защищает котел от теплопотерь в окружающую среду. Наибольшие теплопотери (5 % и более) составляют потери с уходящими газами, поскольку они удаляются из котла с температурой ПО—150°С (см. 18.1), что намного превышает температуру окружающей среды. [c.216]

Для исключения влияния лучистого теплообмена опыты проводились при температурах газа меньше 300° С. Для ликвидации тепловых потерь стенки сосуда подогревались компенсационной электрической спиралью до температуры, равной температуре газа на выходе в шаровой слой. [c.67]

Вычислить тепловые потери через 1 м стенки топочной камеры и температуру в плоскости соприкосновения слоев. [c.8]

Тепловые потери =1090 Вт/м . Температура в плоскости соприкосновения слоев с2=828°С. [c.8]

Вычислить температуру в плоскости соприкосновения слоев и толщину войлочного слоя при условии, что тепловые потери через [c.9]

Найти тепловые потери с 1 м паропровода и температуру на границе соприкосновения паропровода и изоляции. [c.14]

Тепловые потери с 1 м трубопровода < i = 89,5 Вт/м. Температура на границе соприкосновения слоев изоляции сз = 97°С. [c.14]

Как изменятся тепловые потери с 1 м трубопровода, рассмотренного в задаче 1-24, если слон изоляции поменять местами, т. е. слой с большим коэффициентом теплопроводности наложить непосредственно на поверхность трубы Все другие условия оставить без изменений. [c.14]

Определить толщину футеровки и температуру наружной поверхности трубы из условий, чтобы тепловые потери с 1 м трубы не [c.15]

По трубе диаметром d,/d2= 18/20 мм движется сухой насыщенный водяной пар. Для уменьшения тепловых потерь в окружающую среду трубу нужно изолировать. Целесообразно ли для этого использовать асбест с коэффициентом теплопроводности Л = = 0,11 Вт/(м-°С), если коэффициент теплоотдачи с внешней поверхности изоляции в окружающую среду а = 8 Вт/(м -° С) [c.19]

Необходимо изолировать корпус теплообменного аппарата, имеющего внешний диаметр й(н = 300 мм и температуру на поверхности /с =280° С, которую можно принять такой же и после наложения изоляции. Температура на внешней поверхности изоляции не должна превышать 30° С, а тепловые потери с 1 м корпуса теплообменника — 200 Вт/м. Коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности изоляции к окружающему воздуху а = 8 Вт/(м -°С). [c.20]

Как изменятся тепловые потери qi, Вт/м, и температура внешней поверхности изоляции t i в условиях задачи 5-65, если толщину слоя изоляции увеличить в 2 раза, а все остальные условия сохранить без изменений [c.106]

Вт/м. Тепловые потери уменьшатся примерно на 22% t 3 будет равно 46,8° С, т. е. температура внешней поверхности изоляции снизится примерно на 12,5° С. [c.106]

Найти тепловые потери q, Вт/м , с поверхности теплообменника, если после наложения слоя тепловой изоляции толщиной 50 мм температура на внешней поверхности изоляции установилась = = 50 С, а температура в помещении осталась прежней, т. е. [c.149]

Тогда при отсутствии тепловых потерь температура воды па выходе [c.247]

При идеальных условиях основные тепловые потери тепловой трубки будут иметь место на границе раздела пар—газ. Они малы, если площадь внутренней поверхности в зоне конденсации мала. Однако и при малом общем потоке тепла будет существовать небольшой перепад температур между точкой испарения и точкой конденсации. Это обусловлено градиентом давления, который должен существовать между этими областями для обеспечения движения пара. Тем не менее перепад [c.148]

Тепловые потери на 1 кг проходящего газа равны q = 0,2 с , (ts — U) = 0,2 1,0 (450 — 200) - 50,0 кдою кг, [c.137]

Как видно из расчета, изоляционная прослойка не только уменьшает тепловые потери, но и сохраняет кладку из красного кирпича. При температурах выше 900° С красный кирпич быстро разрушается. [c.370]

Рассмотрим условие, при котором материал, используемый для изоляции трубы, будет уменьшать тепловые потери. [c.377]

Анализ уравнения (24-19) показывает, что если наружный диаметр изоляции увеличивается, но остается меньше d p, то тепловые потери возрастают и будут больше теплопотерь голого трубопровода (кривая АК). При равенстве = d,,p получаются максимальные теплопотери в окружающую среду (точка К). При дальнейшем увеличении наружного диаметра изоляции d,,, > dup теплопотери будут меньше, чем при d . = d p (кривая ВК). [c.378]

Только при й( з == ds тепловые потери вновь станут такими же, как и для неизолированного трубопровода. [c.378]

Уравнение теплового баланса при условии отсутствия тепловых потерь и фазовых переходов [c.486]

Определение тепловых потерь изолированных трубопроводов и других нагретых объектов [c.527]

Схема экспериментальной установки представлена на рис. 32-8. Берется труба 1 длиной I == 1,5—2 м и диаметром d = 40- 60 мм. Внутри трубы размещается электрический нагреватель 3, создающий равномерный обогрев по всей ее длине. Для уменьшения тепловых потерь торцы трубы защищены тепловой изоляцией 2. Количество тепла, выделяемое электронагревателем и передаваемое от поверхности трубы в окружающую среду за I сек (мощность теплового потока), измеряется по мощности тока. Ток в цепи электронагревателя регулируется реостатом. Для получения усредненной [c.528]

Непрерывная продувка обычно составляет 0,5—3 %. Продувка увеличивает тепловые потери, которые в этом случае (барабанный котел) должны учитываться при расчетах КПД котла ( 18.5) и Т1)ебуемого расхода топлива (см. (18.10) . [c.160]

При загрузке тщательно подбирают химический состав шихты в соответствии с заданным, а необходимое количество ферросплавов для получения заданного химического состава металла загружают на дно тигля вместе с шихтой. После расплавления шихты на поверхность металла загружают шлаковую смесь для уменьшения тепловых потерь металла и уменьшения угара легирующих элементов, защиты его от насыщения газами. При плавке в кислой печи после расплавления и удаления плавильного шлака наводят шлак из боя стекла (SiOj). Металл раскисляют ферросилицием, ферромарганцем и алюминием перед выпуском его из печи. [c.40]

Недостаток двигателей с форка-мерно-факельным зажиганием, сдерживающий его щирокое распространение — сложность систем приготовления смеси и газораспределения, повышенные газодинамические и тепловые потери из-за сложной конфигурации и болы) ой площади камеры сгорания. С точки зрения улучшения энергетических показателей рабочего процесса целесообразнее применение неразделенных камер сгорания. Расслоение заряда достигается направленной подачей обогащенной смеси к электродам свечи зажигания, а бедной смеси или даже воздуха — в периферийную зону (рис. 23). [c.46]

Так как тепловые потери 17= 1090 Вт/м должны оставаться неизменными, то температуру в плоскости соприкосновения диатоми-товой засыпки и красного кирпича найдем по уравнению [c.9]

Определить тепловые потери с 1 м трубопровода, рассмотренного в задаче 1-34, если трубопровод покрыт слоем изоляции толщиной 6i=60 мм (рис. 1-14). Коэффициент теплопроводности изоляции Я = 0,15 Вт/(м-°С). Коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции к окружающему воздуху 05=8 Вт/(м2. °С). Все остальные условия остаются такими же, как в задаче 1-34, Вычислить также температуры на внешней поверхности трубы и на внешней поверхности изодяцип t s- [c.17]

Каким должен быть коэффициент теплопроводности изоляции, чтобы при любой ее тол1Цине тепловые потери с I м изолированной трубы были не больше, чем для оголенного трубопровода [c.19]

Исследование тепловых потерь с поверхности горизонтальных паропроводов в условиях естественной конвекции проводилось па лабораторной установке, где измерения производились на горп-зоптальной трубе диаметром d=30 мм. [c.58]

Как изменятся тепловые потери гул, Вт/м , в окружающую среду и эффективный лучистый поток Eo i, Ет1и , если между обмуровкой и обшивкой топочной камеры, рассмотренной в задаче 10-17, установить стальной экран, имеющий степень черноты 8ак = 0,6 [c.192]

Найти также еоответстную-щне тепловые потери при температуре паропровода 200 С. [c.197]

При расчете тепловые потери 1з окружакзщую среду припя+ь рай-ными 2% количества подводимой теплоты. Схема теплообменника представлена на рис. 12-5. [c.226]

Основные принципы при работе с таким криостатом оказываются общими для всех %тих газов и мало отдичаются от изложенных для водорода. Тепловые потери для почти адиабатической камеры с образцом поддерживаются возможно малыми путем регулирования тепловых экранов в вакуумной камере. Как и в случае водорода, калориметр заполняется, охлаждается ниже тройной точки и выдерживается несколько часов до установления равновесия. Кривая плавления получается таким же образом, как и в случае водорода, подачей последовательных тепловых импульсов. Величина каждого теплового импульса должна составлять от 1 до 10 % тепла, необходимого для полного расплавления образца. Оптимальные параметры теплового импульса в сочетании со временем, необходимым для установления теплового равновесия после его выключения, должны быть найдены опытным путем для каждого газа. Примерные значения скрытой теплоты плавления для рассматриваемых газов представлены в табл. 4.5. [c.162]

При измерении высоких температур термометрами сопротивления существенными становятся также радиационные тепловые потери вдоль термометра. Для термометров, имеющих кварцевый кожух, световодный эффект (многократное отражение внутри стенок кожуха) приводит к погрешности до 80 мК при 600 °С [22]. К счастью, тепловые потери за счет внутренних отражений легко ослабить, обработав пескоструйным аппаратом внешнюю поверхность кожуха или зачернив ее, например, аквадагом на длину в несколько сантиметров сразу за чувствительным элементом (см. рис. 5.13). Этот прием теперь используется при изготовлении всех стержневых термометров, включая и термометры в стеклянном кожухе, предназначенные для использования выше точки плавления олова (-230 С). [c.213]

Пример 8-2. Воздух в противоточиом теплообменнике нагревается от температуры Л = 40° С, а газы охлаждаются от температуры 3 = 450° С до температуры = 200° С. Тепловые потери теплообменника составляют 20% от теплоты, отдаваемой газом. Определить потерю работоспособности на 1 кг проходящего газа вследствие необратимого теплообмена. Газ и воздух считать идеальными газами, обладающими свойствами воздуха. Теплоемкость воздуха и газов считать величинами постоянными. Температура окружающей среды равна 0 = 25° С. [c.137]

Пример 23-4. Плоская стальная стенка с = 50 вт1м-град и толщиной 6i = 0,02 м изолирована от тепловых потерь слоем асбестового картона с 2 = 0,15 вш1м-град толщиной ба = 0,2 ж и слоем пробки с 1з = 0,045 вт1м-град толщиной 63 = 0,1 м. Определить, какой толщины необходимо взять слой пенобетона с Я, = = 0,08 вт м-град вместо асбеста и пробки, чтобы теплоизоляционные свойства стенки остались без изменения. Эквивалентный коэф- [c.370]

Для уменьшения тепловых потерь торцы трубы закрыты слоем изоляции. Температуры внутренней Л и внешней 2 поверхностей слоя изоляции J измеряются термопарами 4, заложенными в средней части трубы на внутренней и вненшей поверхностях изоляции. Электродвижущая сила термопар измеряется лабораторным потенциометром. [c.520]

Если графики характеристик по абсолютным эффектам охлаждения при работе на влажном и сухом воздухе расположены практически эквидистантно с разностью примерно 12 К, то по эффектам подогрева 57]. с ростом заметно увеличивается, что вызвано существенным повышением в области больших средне-интефальной температуры подогретых масс газа, и, следовательно, возрастают тепловые потери вследствие неадиабатности и роста темпа испарения капельной влаги, попадающей в периферийные слои. [c.65]

Возможность эффективной тепловой зашиты корпусных элементов от больших тепловых потоков успешно используется и при создании экспериментальных СВЧ плазмотронов [64]. Схемы СВЧ плазмотронов с предполагаемыми картинами течений при прямоточно-вихревой и возвратно-вихревой стабилизации плазмы показаны на рис. 7.30, а на рис. 7.31 показана зависимость мощности плазменного СВЧ излучения поглощаемого разрядом, и тепловой мощности fV , вьшеляюшейся в контуре охлаждения плазмотрона. Результаты опытов приведены в виде зависимости доли тепловых потерь WJW от удельного вклада энергии в разряд У = WJG, где G — расход плазмообразуюшего газа — азота. Результаты численного моделирования показаны на рис. 7.32,а — для традиционной прямоточно вихревой стабилизации и на рис. 7.32,6 — для случая с возвратно-вихревой стабилизацией. В первом случае рабочее тело — плазмообразующий газ — азот в виде закрученного потока подается в разрядную камеру, а во втором случае он подается в дополнительную вихревую камеру со скоростями 100 м/с ((7= 1 г/с) и 225 м/с ((7= 1,5 г/с), соответственно. По мнению автора работы [64] возвратный вихрь сжимает зону нагрева, предохраняя стенки камеры плазмотрона от перегрева. Основная часть газа проходит через разрядную зону, а размер зоны рециркуляции незначителен. В традиционной схеме (см. рис. 7.32,а) входящий газ смешивается с циркулирующим потоком плазмы и основная часть газа проходит мимо разряда вдоль стенок кварцевой трубки. Судя по приведенным модельным расчетам, схема с возвратно-вихревой стабилизацией позволяет снизить максимально достижимую температуру нагрева корпусных элементов примерно в 2,5 раза. Наиболее нагретая часть область диафрагмы, непосредственно примыкающая к отверстию имеет температуру 1400 К. Таким образом, использование возвратно-вихревой стабилизации плазмы позволяет изготовить СВЧ плазмотрон неохлаж-даемым из кварцевого стекла. Дальнейшее моделирование течения [c.356]

Парогенераторные установки электростанций (1968) -- [ c.39 ]

Промышленные котельные установки Издание 2 (1985) -- [ c.52 , c.58 ]

Промышленные парогенерирующие установки (1980) -- [ c.54 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 4 Том 13 (1949) -- [ c.251 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...