Упрощенный подход

Итак, допустим, что фотоэлектрон с нужной энергией зародился. До сих пор мы полагали, что этого достаточно для того, чтобы он вышел из тела в вакуум, т. е. чтобы состоялся акт фотоэлектронной эмиссии. Однако даже при самом упрощенном подходе нам потребовалось бы учесть в данном случае вероятность зародившемуся фотоэлектрону иметь импульс, направленный в сторону к поверхности. Можно считать, что в любой момент времени половина обобществленных электронов движется, приближаясь к поверхности, а половина — удаляясь от нее, поэтому упомянутая вероятность равна 1/2. [c.168]

В пользу такого несколько упрощенного подхода укажем также тот факт, что зоны, в которых имеется смесь обеих фаз, обычно узки, так как скорости фазовых переходов в ударных волнах чрезвычайно высоки, и поэтому нет необходимости очень подробного описания зон двухфазного состояния. Структура течения по составу среды часто представляет следующую картину исходная фаза, затем узкая зона, состоящая из смеси обеих фаз, в которой происходит переход исходной фазы низкого давления [c.252]

Механика жидкости намного сложнее механики твердого тела. Поэтому для решения задач прикладного характера используют те или иные приемы упрощенного подхода к изучению явлений. [c.5]

В свете всего сказанного расчет по напряжениям, с которого мы начали эту главу, ставится на определенное место. Это — упрощенный подход, в котором мы отказываемся от наблюдения за условиями жизни конструкции после того как напряжение, взятое в качестве внутреннего параметра, достигло некоторого значения. Упрощение это [c.44]

На первом этапе, желая упростить решение системы уравнений теории упругости, часть искомых функций стараются угадать , при этом система уравнений упрощается, так как в ней искомыми оказываются только остальные неизвестные функции. Конечно, угадать в полном смысле этого слова искомые функции невозможно. В основу такого априорного выбора функций должны быть положены те или иные соображения. Обычно, если решается такая задача, которая могла бы быть решена при упрощенном подходе и в элементарной теории (например, в сопротивлении материалов), то некоторые из искомых функций могут быть взяты из упомянутого элементарного решения. Если решается задача, которая не может быть решена средствами элементарной теории, то в основу априорного выбора некоторых функций кладутся те или иные умозрительные соображения или в ряде несложных случаев удается использовать теорию размерностей ). В качестве иллюстрации такого выбора функций приведем следующий пример. [c.634]

Хотя прямая корреляция между воздействием какого-либо фактора на отдельные ингредиенты и на материал в целом не всегда возможна, все же удобно сначала рассмотреть влияние экспозиции в морской воде на отдельные составляющие топлива. При таком упрощенном подходе сразу можно предположить, что процессы разрушения и деактивации сильно зависят от таких факторов, как растворимость, состояние (жидкое или твердое), биологическое действие и способность гидролизоваться. [c.491]

Упрощенный подход, который базируется на допущении об отсутствии перекачки энергии, обусловленной силами сопротивления, между разными формами колебаний, приводится в п. 11. [c.41]

При проектировании гофрированных оболочек компенсаторов широко применяют упрощенные подходы к выбору основных параметров конструкций на основании обобщенных зависимостей, номограмм, полученных либо экспериментальным путем, либо на базе апробированных методов расчета. [c.169]

Приложение к решению специальной задачи. Предположим, что необходимо исследовать экспериментально напряжения и деформации, возникаюш ие при набегании ударной волны на различные препятствия, встречаюш,иеся в той среде, в которой распространяется волна. Можно рассмотреть возможность экспериментального исследования данной задачи на моделях, сделанных в уменьшенном масштабе, исследование которых обходится дешевле исследования натурных конструкций. Например, напряжения можно определить методом фотоупругости, и для отыскания перемещений, а следовательно, и деформаций можно воспользоваться чисто оптическим методом. Рассмотрим возможность применения таких экспериментальных методов для исследования указанной задачи на основе рассмотренных нами методов теории размерности. Предупреждаем, однако, что этот пример следует рассматривать только как иллюстрацию применения методов, рассматриваемых в этом разделе, и хотя при этом получается ряд законов моделирования, которые необходимо соблюдать при проведении эксперимента, все же нет оснований полагать, что эти законы достаточно полно отражают все условия, которые встречаются в этой задаче. Для такой новой задачи, как рассматриваемая, вполне допустим при предварительном анализе упрощенный подход. Однако может оказаться, что в этой задаче оказывают влияние еще какие-то нерассмотренные дополнительные параметры. Переменные параметры, присутствующие в данной задаче, указываются в приведенном ниже выражении, изображающем функциональную зависимость напряжений в некоторой точке [c.461]

Второй частью реализации указанного определения термодинамики должно быть установление соотношений между другими свойствами рабочего тела (переменными состояния) и внешними воздействиями. Эта задача, определяющая содержание закона изменения состояния рабочего тела в классической термодинамике, в явной форме в полном объеме фактически не поставлена и ее решения в общем систематическом виде не имеется. Вместо прямой задачи о влиянии заданных воздействий на закономерность тепломеханических процессов в классической термодинамике рассматривается обратная задача. Решение задачи сводится к установлению совокупности простейших типовых процессов, каждый из которых характеризуется принятием условия о неизменности ка-кой-либо переменной величины. В результате воздействия могут быть определены только как следствия наложенных ограничений. Ввиду значительного многообразия и большой сложности закономерностей тепломеханических процессов с миграцией теплоносителя такой упрощенный подход к задаче об установлении соотношения между переменными состояния и внешними воздействиями в термодинамике тела переменной массы не может быть принят. [c.50]

Возможен упрощенный подход средний диаметр внутренней пружины принимают равным 0,64...0,65 от наружных пружин. Наружную пружину рассчитывают на две трети, а внутреннюю на одну треть расчетного усилия F. Длина внутренней пружины в сжатом состоянии принимается равной длине наружной пружины. [c.14]

И инструмента в тангенциальной плоскости. При упрощенном подходе под векторным полем понимают схему, показывающую только направление действия сил трения в различных точках контактной поверхности. [c.41]

Хотя в течение многих лет утверждалось, что величина Kf почти всегда меньше Kt, недавние экспериментальные исследования показали, что во многих случаях, особенно для мелкозернистых материалов, таких, как закаленные и отпущенные стали, величина q близка к 1. Кроме того, для крупнозернистых материалов, таких, как отожженные или нормализованные алюминиевые сплавы, величина q становится близкой к 1 для концентраторов напряжений с радиусом кривизны, превышающим 1/4 дюйм. С учетом этих результатов кажется заманчивым использовать соотношение K/=/ t во всех расчетах на усталость, так как ошибка, возникающая при этом, увеличивает запас прочности. Однако такой чрезмерно упрощенный подход не позволяет учесть некоторые важные эффекты, которые желательно оценить. Среди них следующие [c.414]

Градиент (перепад) температур по сечению нагреваемых деталей вызывает появление термических напряжений, уровень которых может быть высоким и дополнительно способствовать развитию повреждения в процессе проведения термообработки. По данным [39] перепад температур по толщине стенки создает условия для появления термических напряжений, расчетные значения которых можно при упрощенном подходе оценить из равенства = 1,8Д/, МПа. [c.111]

При другом упрощенном подходе принимается = 3 и 4 с последующим расчетом для условий ползучести по уравнению . Минимальное значение а,, = 3 относится к угловым швам, наружная поверхность которых обработана механическим способом (шлифованием), а максимальное значение а = 4 соответствует угловым швам, не подвергнутых механической обработке. [c.128]

Конструкция называется статически неопределимой, если уравнений равновесия недостаточно для определения всех внутренних сил степень статической неопределимости равна разности между числом неизвестных внутренних сил н числом независимых уравнений равновесия конструкции. Согласно этой терминологии, конструкции можно в принципе рассматривать как многосвязные сплошные тела с бесконечной степенью статической неопределимости. Анализ подобных систем потребовал бы невероятно трудных вычислений. Однако экспериментальные данные н опыт проектирования показали справедливость упрощенного подхода к анализу конструкций, основанного на аппроксимации деформаций элементов конструкции системами с конечным числом степеней свободы. Иначе говоря, конструкции можно рассматривать как тела с конечной степенью статической неопределимости. [c.289]

С точки зрения математического моделирования при упрощенном подходе барботаж-ные колонны, не секционированные горизонтальными перегородками, обычно относят к аппаратам идеального смешения по жидкой фазе и вытеснительного типа по газовой. При секционировании каждая секция рассматривается как аппарат идеального смешения. [c.634]

Опыт эксплуатации показал также, что при окружных скоростях до 300 м/сек надежная работа колес может быть достигнута для всех аэродинамических ступеней весьма несложными средствами. Но, вместе с тем, упрощенный подход далеко не всегда приводит к положительным результатам. [c.336]

Уравнения (8.28) решают с помощью численных конечно-разностных методов. Для оценочных расчетов применяют упрощенные подходы, рассматривая отдельно частные виды деформаций уплотнительных колец. [c.281]

Рост зерен и скоростная зависимость вклада зернограничного проскальзывания. Как отмечалось в 1.2, для СПД характерен рост зерен и его проявление обусловлено инициируемой деформацией миграцией границ зерен. Объяснение этого факта может быть дано, исходя из развиваемой модели. Для анализа кинетики роста зерен здесь могут быть использованы представления о влиянии не-равновесности структуры границ на их миграционные свойства (см. 2.2.2). В согласии с этими представлениями скорость миграции определяется движущей силой процесса F и подвижностью границ М dd/dt=MF, причем неравновесность влияет в основном на величину подвижности, которая зависит от кинетических параметров зернограничной диффузии [см. формулу (35)]. Для количественных оценок роста зерен воспользуемся несколько упрощенным подходом, использованным в работах [59, 100]. [c.95]

Если бы мы просто приравняли число нейтронов, поглощаемых в дополнительном поглотителе, к изменению полного числа нейтронов в котле, то в результате такого упрощенного подхода к задаче мы получили бы ошибочный результат [c.161]

Поскольку решение сформулированной задачи -связано со значительными математическими трудностями, имеет смысл вначале развить упрощенный подход к проблеме. Это можно сделать, если рассмотреть задачу об устойчивости конвективного течения с кубическим профилем в чисто гидродинамической постановке, полностью пренебрегая влиянием тепловых факторов на развитие возмущений. Такой подход оправдан, во всяком случае, при малых значениях числа Прандтля (высокая теплопроводность жидкости). В этом случае возникающие температурные возмущения быстро рассасываются со временем на фоне сравнительно медленно изменяющихся возмущений скорости. Поэтому развитие возмущений можно приближенно трактовать как изотермический процесс. При таком подходе следует пренебречь членом 0 в (43.11) и не рассматривать вовсе уравнение. теплопроводности (43.12). Тогда задача сводится к решению уравнения Орра — Зоммерфельда с заданным конвективным профилем скорости о(л ) [c.305]

Вторая группа уравнений представляет запись определенных физических законов, описывающих поведение конкретных материалов. Вид этих уравнений зависит от класса рассматриваемых материалов значения параметров, появляющихся в уравнениях, зависят от конкретного материала. Имеются в основном четыре уравнения этой группы. В недавнем весьма общем подходе Коле-мана [1—3]рассматриваются уравнения, в точности определяющие следующие четыре зависимые переменные внутреннюю энергию, энтропию, напряжение и тепловой поток. Этот подход будет обсуждаться в гл. 4. На данном этапе мы предпочитаем значительно менее строгий подход, в котором используются понятия, взятые из классической термодинамики. При таком упрощенном подходе по-прежнему используютсячетыреуравнения, описывающие поведение рассматриваемых материалов термодинамическое уравнение состояния, которое представляет собой соотношение между плотностью, давлением и температурой реологическое уравнение состояния, связывающее внутренние напряжения с кинематическими переменными уравнение для теплового потока, связывающее тепловой поток с распределением температуры уравнение, связывающее внутреннюю энергию с существенными независимы- [c.11]

Учитывая упрощенный подход к решению данной задачи, полученную оценку следует, по-видимому, счатать веркнвй. Однако дарный анализ показывает, что перераспределение конвективных тепловыг потоков по [c.111]

С другой стороны, видим, что, выбирая произвольно п и можно получить приближенный закон движения со значительной ошибкой. Например, относительная ошибка при вычислении значения координаты х по формуле ( ) при ( = 1 сек близка к 50%. При меньши.х значениях < ошибка возрастает. Это, конечно, является результатом чрезмерно упрощенного подхода к приближенному определению закона движения формулой (т). [c.213]

Следует иметь в виду, что аиалогичиьш упрощенный подход для описания внешнего теплообмена, определяемого параметром Nu,, приводит к дифференцнальному уравнению по времени, что связано с необходимостью более полного учета тепловой инерции прилегающей к пузырьку жидкостп (см. ниже (2.6.24)), [c.124]

Гидравлика имела прикладной характер и применялась в инженерной практике. Если тошгое решение оказывалось невозможным, то принималось приближенное решение, если общего закона не удавалось достичь, устанавливали частные законы. Для гидравлики был типичен упрощенный подход к рассмотрению явлений движения жидкости (как правило, действительное распределение скоростей во всех точках потока не рассматривалось, а определялась лип1ь средняя скорость), В гидравлике широко исполь юнались данные опытов, и в большинство гидравлических зависимостей входят эмпирические коэффициенты. [c.5]

Как отмечено выше, каждая частица может для простоты рассматриваться как дефект внутри матрицы и, таким образом, как инициатор трещины. К этому утверждению приводят два факта. Во-первых, у источников разрушения часто наблюдались крупные неоднородности, которые случайно объединялись в процессе изготовления. Во-вторых, известно, что включения второй фазы увеличивают напряжения вследствие различия в термическом расширении и в упругих свойствах включений и матрицы [27, 57]. Согласно такому упрощенному подходу, частица, действуя как концентратор напряжений, вызывает ноявление трещины, которая в конечном итоге и приводит к разрушению. [c.36]

В первой части главы обсуждаются механизмы разрушения однонаправленных композитов без концентраторов напряжений. Далее сделан переход к исследованию разрушения слоистых композитов с концентраторами напряжений (круговое отверстие, надрез) в условиях статического и циклического нагружений. В частности, коротко рассмотрено содержание работы, выполненной автором и его коллегами. Дана критическая оценка концепций разрушения, основанных на упрощенных подходах к рассмотрению слоистых композитов [c.34]

Изменение сопротивления сдвигу с ростом деформации т(бп) связано с изменением плотности и подвижности дислокаций,, концентрации барьеров на пути движения, высоты барьеров, величины активационного объема и других параметров, определяющих динамику дислокаций. Ввиду сложного характера связи между этими параметрами используется упрощенный подход, в соответствии с которым плотность дислокаций L и средняя скорость их движения представ.пяются в виде функций одной переменной-— соответственно величины пластического сдвига и сдвиговых напряжений (этот подход допустим для ограниченного диапазона изменения условий нагружения) [c.41]

Значимость расчета определяется напряженностью узла. Если узел работает на пределе, расчет, и при том точный, имеет большее значение. Для мало напряженной детали не имеет смысла создавать сложную расчетную схему. Именно вследствие этого и возник способ расчета в запас прочности , когда условно отбрасываются некоторые несущие элементы, суммируются максимальные нагрузки или совмещаются опасные сечения. Такого рода упрощенный подход дает эффект только в случае не очень напряженных условий работы узла и при доцустимом перетяже-лении. [c.30]

Этот вопрос приобретает особую остроту в нефтяной промышленности в связи с четырех-пятикратным повышением цен в 1973—1974 гг. Затраты на добычу нефти зависят от характеристик нефтяного резервуара и методов извлечения. Эти затраты могут возрастать и за счет роста цен на дополнительно используемые знергоресурсы при принудительном извлечении нефти. В этом случае приходится бурить дополнительные скважины, поддерживать напор нефти за счет закачки газа, воды или растворителей, принудительно откачивать нефть и т. д. С первого взгляда может показаться, что затраты можно рассчитать следующим образом если для любого месторождения х % от запасов нефти в недрах можно извлечь с затратами в а долл/т, то х- -у) % могут быть добыты с затратами (а+6) долл/т. К таким выводам приводит этот упрощенный подход, показывает следующая цитата из журнала Форчун за декабрь 1974 г. Нефтяные резервы США значительно недооценены. Одна из причин этого та, что Американский нефтяной институт (API) склонен недооценивать эти резервы. По данным API в настоящее время доказанные резервы США находятся на уровне 35 млрд, баррелей (4,72 млрд, т), на 1 млрд, баррелей меньше, чем в прошлом году. Однако эта цифра абсурдна. API определяет доказанные резервы как оцененное количество сырой нефти, извлекаемое в данных экономических и технических условиях . Несмотря на это при расчете цифры 35 млрд, баррелей API исходил из экономических условий двухлетней давности, включая цены 1972 г.— 3,4 долл, за баррель. [c.70]

Так как температура оказывает основное влияние на фрикционно-износные характеристики асбополимерного материала, конструктору и эксплуатационнику необходимо уметь предварительно оценить температуру во фрикционном устройстве. Наиболее эффективной и надежной методикой определения тепловых и температурных условий работы пары трения является методика, основанная на рассмотрении и решении систем уравнений тепловой динамики трения (ТДТ) [8, 12, 29, 32, 33]. Используем упрощенный подход к определению температур, вытекающий из этой методики (см. приложение). [c.131]

Перечисленные особейности неупругих систем затрудняют анализ устойчивости даже в самом простом случае квазистатического нагружения потенциальными силами, Хотя классическая теория устойчивости движения и может быть распространена на неупруше системы, на практике используют упрощенные подходы, например, трактуют упругопластическую систему как нелинейно упругую с соответствующим выбором закона деформирования. Вообще, в этой области широко применяют различные подходящие к данной задаче (или классу задач) определения и критерии устойчивости. [c.495]

Для исследования устойчивости равновесия исходного состояния можно использовать уравнения, полученные в гл. IV. Наиболее прбстой вариант этих уравнений, соответствующий локальной потере устойчивости, имеет вид (2.26) ГЛ. IV. От уравнений круговой цилиндрической обрлочкй они отличаются добавочными слагаемыми, содержащими кривизну к. Решения задач локальной устойчивости оболочек вращения принципиально не отличаются от решений подобны задач для круговой цилиндрической оболочки, поскольку в зоне потери устойчивости кривизны считаются постоянными. Такой упрощенный подход к исследованию устойчивости оболочек вращения возможен во многих практически важных случаях, поскольку исходное напряженное состояние оболочек вращения из-за переменности кривизны, как правило, неоднородное даже при однородных нагрузках. Эта неоднородность и приводит к локализации формы потери устойчивости. [c.273]

При работе двигателя имеются кондуктивные потери тепла в стенки цилиндра, насадку регенератора и соединительные трубопроводы. В системе двигателя Стирлинга приходится ре-щать задачи нестационарной теплопроводности, а анализ подобных задач теплообмена весьма затруднителен. Однако можно получить приемлемые результаты, применяя упрощенный подход с использованием стандартного уравнения теплопроводности Фурье. Рассматривая эту задачу для регенератора, следует обратиться к работам Ромье [34, 35]. В первой из них, кроме того, предлагается оригинальный подход к расчету потерь на повторный нагрев. Уравнение Фурье, определяющее кондуктив-ный тепловой поток, записывается следующим образом [c.333]

Последующее изложение понятия частичной когерентности в основном соответствует упрощенному подходу Борна и Вольфа в их книге Принципы оптики и базируется главным образом на работах Церни-ке [64] и Гопкинса [28]. В отличие от предьщущих работ оно более тесно связано с экспериментом. [c.137]

Ю. п. Кочанов [21] проанализировал задачу для пластины с двумя продольными ребрами, расположенными на некотором расстоянии от кромок и нагруженными на участке длины равномерно распределенными касательными усилиями в случае подкрепленных поперечных кромок. Решение ищется в виде суммы двух тригонометрических рядов, одного по продольной и второго по поперечной координате. В итоге получается. бесконечная система уравнений для коэффициентов рядов, которая решается методом последовательных приближений. Несколько упрощенный подход к решению аналогичной задачи дан Ю. Н. Раскиным [3 4]. На первом этапе решения подкрепления на кромках считаются абсолютно жесткими. Разыскиваются напряжения в ребрах. Затем накладывается добавка напряжения в силу конечной жесткости ребер при условии, что эта Добавка не меняет характер распределения напряжений в ребре. Такой подход позволил обойти бесконечную систему, заменив ее системами конечного числа алгебраических уравнений. Как видно из приведенного выше обзора, задачам включения для пластин посвящено большое число публикаций. В данной главе из-за ограниченности объема обсуждены только основные заДачи и способы решения. Специалисты, более глубоко заинтересованные данной проблемой, могут воспользоваться перечнем литературы, приведенным, в конце главы. [c.128]

Столь значительное напряжение указывает на неправомерность упрощенного подхода автора, использовавшего при вычислении момента сопротивления поперечного сечения Z результаты работы Гарретта [4], в которой допущена ошибка, вызвавшая увеличение момента сопротивления Z в 10 раз. Элементарный расчет момента сопротивления U-образного сечения шириной 44, 45 мм, с полками шириной 15,88 мм, общей высотой 27,84 мм и толщиной 2,44 мм дает Z= 2081 мм , откуда напряжение 0= 2343-50,8/2081 = 57,2 МПа.— Прим. пер. [c.31]

Хотя история лазеров началась с использования плоского резонатора, его теория оказалась весьма крепким орешком . Особенно сложно дело обстояло с методами оценки дифракционных потерь. Правда, еще Шавлов и Таунс в своей основополагающей работе [197] попытались выполнить такудо оценку. По аналогии с известным приемом, позволяющим учесть влияние конечного размера зеркал интерферометра Фабри —Перо на его разрешающую способность [110], они отождествляли время, затрачиваемое наклонными световыми пучками до их выхода за пределы зеркал, со средним временем жизни фотонов в резонаторе. Благодаря своей наглядности такой упрощенный подход принес поначалу определенную пользу, однако уже расчеты Фокса и Ли [164] показали полную его несостоятельность. [c.92]

Полная методология описания условий остановки трещины должна предусматривать знание трещинострйкости материала как функции скорости трещины и возможность динамического анализа поля напряжений в теле с трещиной, что позволит применять это знание для расчета конструкций. Учет реальных трудностей такогд подхода делает желательным разработку более простых методов оценки трещиностойко-сти на стадии остановки трещины. Хотя упрощенный подход может быть менее строг, он может иметь практическую инженерную ценность. Сомнения в полезности оценки трещи-ностойкости остановки трещины К а базируются на том, что в нее не включены в явном виде динамические эффекты — инерционные силы, кинетическая энергия, отраженные волны напряжений. И все же измерения К а дают замечательно согласующиеся величины при условиях, когда можно ожидать различные динамические эффекты. Обзор полученных данных приведен в работе [1]. Авторы придерживаются точки зрения, что параметр Кы достаточно перспективен как имеющий смысл и полезный инженерный параметр, чтобы оправдать дальнейшие усилия по его определению и измерению. [c.200]

Естественно, что использованный упрощенный подход не позволяет получить количественной характеристики всех особенностей ультразвуковой кавитации, поскольку не учитывался переменный характер действующего давления. Поэтому для более детального анализа кавитационного процесса необходимо рассмотреть динамическое поведение кавитационного пузырька в ультразвуковом поле, т. е. решить уравнение движения кавитацион[юй полости под действием переменного давления. [c.134]

В частных случаях линеаризованные уравнення могут быть решены при помощи стандартных приемов. Для расчета переходных функции по уравнениям системы в замкнутом или разомкнутом состоянии можно использовать цифровые вычислительные машины. Ниже принят следующий подход к определению частотных характеристик рассчитываются частотные характеристики для колонн с малым числом тарелок, изучаются их переходные характеристики и полученные результаты используются для определения общего вида частотных характеристик для более сложных колонн. Представленные ниже примеры показывают, что упрощенный подход к определению частотных характеристик может быть использован при оценке различных схем регулирования. [c.391]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...