Камера смешения

Недостатки эжектора — повышенное газодинамическое сопротивление при максимальных расходах ОГ и выбрасывание ОГ через патрубок впуска дополнительного воздуха на режиме холостого хода. Снизить противодавление можно увеличением активного диаметра сопла и объема камеры смешения, а неизбежное при этом снижение производительности эжектора на малых расходах можно компенсировать установкой на всасывающем патрубке эжектора обратного клапана типа пульсара. [c.67]

Задача VII—27. Водоструйный насос с цилиндрической камерой смешения получает рабочую воду из бака А под напором //1 = 20 м и поднимает подсасываемую воду из бака В в бак С на высоту Ь м. [c.166]

В испарителе 1 холодильный агент — влажный пар, получая теплоту охлаждаемых тел, при постоянном давлении испаряется и в виде сухого пара подается в камеру смешения эжектора, и цикл повторяется. В пароэжекторной холодильной установке энергия затрачивается не в форме механической работы, а в форме теплоты. Холодильный коэффициент пароэжекторной холодильной установки определяется уравнением [c.333]

Z(Х.з) (й +1)(1 + л0 + а) = 2 + л/0 Z(X2). Давление газа в камере смешения [c.341]

Температура в камере смешения [c.348]

Площадь проходного сечения камеры смешения равна сумме F3=F1+F2. [c.348]

Относительная температура камеры смешения [c.349]

ДОМ подключенный через первую секцию теплообменного аппарата 2, установленного в обогреваемом объекте 3, к входным устройствам вихревой трубы с дополнительным потоком 4 и низкотемпературной вихревой трубы 5. Выход подогретого потока низкотемпературной трубы 5 соединен с приосевой зоной вихревой трубы с дополнительным потоком 4. Выход подогреваемого потока вихревой трубы с дополнительным потоком 4 через вторую секцию теплообменного аппарата 2 подключен к активному соплу эжектора 6. Выходы охлажденного потока вихревых труб 4 и 5 через низкотемпературный источник тепла 7 подсоединены к пассивному соплу эжектора 6. Камера смешения 5 эжектора б соединена со входом в компрессор /, привод которого осуществляется от электромотора 9. С помощью характеристик вихревых [c.394]

Определение величин углов а и Р выполнялось следующим образом. Подбирая длину камеры смешения 5 при постоянном диаметре сопла и постоянном диаметре = 27 или 23 мм, добивались максимальной величины КПД р процесса эжекции газа жидкостью. При подборе оптимальной длины камеры смешения устанавливалось одно из сопел, диаметры которых были перечислены выше. Оптимальную длину камеры смешения подбирали для каждого режима нагнетания жидкости, т.е. для каждого фиксированного давления от 0,9 до 2,4 МПа через каждые 0,1 МПа при практически постоянном давлении эжектируемого газа, которое находилось в пределах от 0,098 до 0,102 МПа. При меньших давлениях газа эксперименты не выполнялись из-за резкого снижения коэффициента эжекции и, как следствие, снижения КПД. Подобрав оптимальную длину камеры смешения для данного режима работы струйного аппарата, определяли расстояние от среза сопла до места, в котором струя касается стенок камеры смешения - сечение 1-1 рис. 8.1, а. [c.189]

При установившемся режиме работы струйного аппарата с максимальным КПД процесса эжекции измеряли величины статического давления по длине камеры смешения. То место, от которого статическое давление повышалось в сторону [c.189]

Зная величины диаметров сопла камеры смешения и расстояние S и, используя схему процесса эжектирования в струйном течении на рис. 8.1, рассчитывались величины углов расширения газожидкостного пограничного слоя а и сужения потенциального ядра струи Р, представленные в табл. 8.1.1 и на графике рис. 8.7. [c.193]

Как следует из приведенных графиков, величины КПД р и коэффициента эжекции (Jq, полученные в струйных аппаратах с камерой смешения 27 мм, больше величин этих коэффициентов, полученных в аппаратах с камерой смешения диаметром 23 мм. Следовательно, наиболее полно струя расширялась в камере смешения диаметром 27 мм, а в камере смешения диаметром 23 мм струя эжектировала газ с недорасширением. Пограничный слой в камере смешения диаметром 27 мм касается стенок камеры смешения практически в переходном сечении струи (см. рис. 8.10, а), о чем свидетельствуют высокие значения коэффициентов эжекции и полезного действия (см. рис. 8.8, 8.9). В камере смешения диаметром 23 мм пограничный слой касался стенок камеры смешения на начальном участке струи (рис. 8.10, 6), о чем свидетельствуют небольшие значения коэффициентов эжекции L/q и полезного действия Т1 (см. рис. 8.8, 8.9). [c.193]

Таким образом, из вышеприведенного анализа следует, что газ захватывался струей кавитирующей жидкости на более коротком участке, чем струей турбулентной жидкости. В связи с этим при переходе от турбулентного режима течения к кавитационному в эжекторе, который имеет короткую камеру смешения, количество [c.212]

Современные высокоэффективные эжекционные струйные аппараты являются сложными конструкциями, в которых увеличение значений КПД процесса эжекции для каждого аппарата достигалось путем экспериментального подбора оптимального количества сопел от 1 до 327 [1, 2, 4, 15, 16] и на основе произвольного выбора размеров камеры смешения, горловины, конфузора и диффузора. Поэтому лучшие конструкции эжекционных струйных аппаратов существенно отличаются друг от друга. [c.215]

Так как струйное течение в конце камеры смешения ограничено стенками, процесс эжекции в этом месте прекращается. В выполненной таким образом камере смешения пограничный слой не касается стенок камеры смешения по всей ее длине, кроме сечения 1-1, чем исключаются потери энергии при трении о твердую поверхность. Внутри такой камеры низконапорная среда свободно проходит между стенками камеры смешения и внешними границами струйного течения, достигая конца камеры смешения. [c.216]

Расстояние от среза сопла - сечение 0-0, до конца камеры смешения - сечение 1-1, рассчитывается по формуле (4.2.146), а величина диаметра камеры смешения в сечении 1-1 из выражения [c.216]

На выходе аппарата (см. рис. 9.1,а), снабженного такой камерой смешения, давление смеси высоконапорной и низконапорной сред будет повышенным по сравнению с аппаратом, представленным на рис. 8.1,а. [c.218]

Струйный пасос состоит из рабочего сопла 3 с подводом 2 рабочего потока, камери 5 с.мепгепня, ди(()фузора в и подвода 1 потока полезной подачи с ] ходп1.1м кольцеаым соплом 4 камер]. смешения. [c.232]

Потери в камере смешения, состоящие, во-первых, из энергии, рассеиваемой при вихреобразовании, сопровождающем передачу энергии от рабочего потока к подаваемому, и, во-вторых, из потерь на трепне зкндкостп о стенки каме[ ы. [c.233]

Газосварочные горелки используют для образования газосварочного пламени. В промышлеиности наиболее распространена инжекторная горелка, так как она более безопасна и работает на низком и среднем давлениях (рис. 5.20). В инжекторной горелке кислород под давлением 0,1—0,4 МПа через регулировочный вен-, тиль 6 и трубку 7 подается к инжектору 5. Выходя с большой скоростью из узкого канала инжекторного конуса, кислород создает значительное разрежение в камере 4 и засасывает горючий газ, поступающий через вентиль S в ацетиленовые каналы горелки 9 и камеру смешения <3, где образуется горючая смесь. Затем горючая смесь поступает по наконечнику 2 к мундштуку /, на выходе из которого при сгорании образуется сварочное пламя. [c.206]

На рис. 21-5 изображена схема иароэжекториой холодильной установки. Пар рабочего тела из испарителя / поступает в камеру смешения эжектора 2. В эту же камеру через сопло подается пар [c.332]

При размещении рассматриваемого струйного течения в аппарате как показано на рис. 8.1, у которого расстояние от среза сопла до конца камеры смешения равно длине начального участка струи, а площадь поперечного сечения камеры смешения равна площади переходного сечения струи, КПД процесса эжекции будет максимальным. Основываясь на этом, был изготовлен односопловый струйный аппарат, камера смешения и диффузор которого были выполнены из прозрачных плексиглазовых втулок (рис. 8.2) диаметром = 27 и 23 мм. Сопла струйного аппарата были сменными и имели разные диаметры = 12,5 12 11,5 11 10,5 10 мм. Набором втулок изменялась длина камеры смешения от 180 до 1700 мм. В собранном виде струйный аппарат устанавливался горизонтально (рис. 8.3), жидкость нагнеталась в сгруйный аппарат насосом (рис. 8.4), подавался атмосферный воздух. После струйного аппарата газожидкостная смесь подавалась в емкость, в которой происходило разделение на газ и жидкость. Воздух из емкости выходил в атмосферу, а жидкость вновь подавалась в насос. Регулирование давления жидкости при ее подаче в струйный аппарат выполнялось вентилем, установленным на байпасе. Давление газожидкостной смеси - полный напор струи - измерялось образцовым манометром и тензометрическим датчиком. С помощью образцовых манометров и тензометрических датчиков измерялись изменения давления по длине струи аппарата, причем сигналы от тензодатчиков поступали на преобразователь, а от него на регистрирующие устройства самописец, магнитофон, дисплей измерительного комплекса фирмы "ДИ(7А" - Дания (рис. 8.5). Давление газожидкостной смеси регулировалось вентилем, установленным на трубопроводе, выводящем газ из емкости. Расходы жидкости и газа, поступающих в струйный аппарат, измерялись с помощью диафрагмы и дифференциальных манометров, выполненных и установленных по правилам измерения расходов газа и жидкости стандартными устройствами [5]. [c.189]

Поскольку визуально точное место касания струи стенок камерьс смешения определить довольно сложно из-за капель, осаждающихся на стенках (рис. 8.6), место касания струи стенок камеры смешения находилось следующим образом. [c.189]

Для углов расширения пограничного слоя а и сужения потенциального ядра струи Р были получены по две зависимости от давления нагнетания жидкости Р при практически постоянном давлении газа на входе струйного аппарата Р = onst. Величины углов а и Р возрастают с увеличением давления нагнетания жидкости Р от 0,9 до 2,4 МПа при давлении эжектируемого воздуха = 0,098-0,102 МПа. Причем величины углов расширения пограничного слоя а, полученные в аппарате с камерой смешения 27 мм, больше величин а, полученных в аппаратах с камерой смешения 23 мм. А величины углов сужения потенциального ядра р, полученные в аппаратах с камерой смешения 27 мм, меньше величин Р, полученных в аппаратах с камерой смешения 23 мм. В связи с этим возник вопрос какова причина этих рассуждений Для его решения на график рис. 8.8 нанесли максимальные величины КПД Т], а на график рис. 8.9 соответствующие этим КПД величины коэффициентов эжекции (Уд, полученные из экспериментальных характеристик струйных течений в аппаратах с камерами смешения диаметром 27 и 23 мм. [c.193]

Установка была снабжена эжекционным аппараз ом, содержап ем семь консои-дальных сопел, каждое из которых имело диаметр 5 мм. Эжектор имел проточную часть, конфигурация которой представлена на рис. 9.5. Диаметр его цилиндрической камеры смешения был равен 83 мм, длина последней составляла 415 мм, горловина имела диаметр 30 мм и длину 480 мм. Конфузор был выполнен с углом сужения 2°, а диффузор - углом расширения 6°. Данный аппарат был рассчитан на эжектирование газа турбулентными струями жидкости, каждая из которой имеет угол расширения [c.199]

В такой камере смешения низконапорная среда захватывается по всей длине начального участка струйного течения, при этом, количество захватываемой низконапорной ереды, коэффициент эжекции (Уц (см. рис. 8.1) увеличиваются по длине камеры смешения аппарата, полный напор струйного течения (коэффициент Х /) по длине камеры смешения уменьшается, а эффективность процесса эжекции (КПД т ) достигает максимума в конце камеры смешения. Характеристики изменения коэффициентов /, Г), представленные на рис. 8.1,0, рассчитаны для примера по алгоритму (см. рис. 4.7 . 12) в аппарате для свободно истекающего струйного течения, имеющего отношение а/р = 1,25 (см. также рис. 4.18), плотность высоконапорной среды р = 1 10 кг/м , плотность низконапорной среды р = 1 кг/м . [c.216]

Если от среза сопла до конца камеры смешения раестояние меньше длины начального участка струйного течения 5 (рис. 9.1,а) и, при этом, площадь поперечного сечения 1-1 в конце камеры смешения полностью заполняется струйным течением, [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...