Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Сплавы системы А1—Мп

Относительно хорошо свариваются термически не упрочняемые сплавы системы А1—Мп (сплав АМц) и системы Al Mg (сплавы АМг).  [c.236]

Химический состав (масс. %) деформируемых сплавов системы А1—Мп (остальное — А1)  [c.647]

Сплавы системы А1—Мп с содержанием 1—2% Мп (например, сплав АМц), так же как и магналии с содержанием 1—3%Mg (например, сплав АМг), имеют высокую коррозионную стойкость.  [c.139]

Сплавы системы А1—Мп простейшие по своему составу, применяются в промышленности очень давно. Однако и в настояш,ее время они продолжают привлекать внимание исследователей благодаря весьма интересным закономерностям изменения структуры и свойств, открытым за последние годы (образование пересыщенных твердых растворов при быстрых скоростях кристаллизации, распад твердого раствора при последующих нагревах и др.).  [c.32]


Особенности поведения сплавов системы А1—Мп при кристаллизации, по мнению С. М. Воронова, В. И. Елагина, обусловлены строением диаграммы состояния А1—Мп [10]  [c.32]

B. Гофман [14] с помощью измерения параметра кристаллической решетки определил предельную концентрацию твердого раствора до 4% Мп, сплавов системы А1—Мп, отлитых в кокиль.  [c.32]

Образующийся в процессе кристаллизации пересыщенный твердый раствор по марганцу при последующих нагревах в области температур 450—500° С распадается, так как эти температуры соответствуют температурам отпуска для сплавов системы А1—Мп.  [c.33]

В результате определения энергии активации было показано [20], что сплавы А1—Мп и А1—Сг отличаются повышенными силами межатомных связей по сравнению со сплавами А1—Mg и А1—Си. Если для сплавов систем А1—Mg и А1—Си энергия активации (Q) составляет соответственно 25 ООО и 18 700 кал моль, то для сплавов системы А1—Мп она равна 38 000—42 ООО кал моль, а для сплавов системы А1—Сг — 55 ООО кал моль. Очевидно этим фактором можно объяснить повышенную жаропрочность фаз,  [c.33]

Влияние железа и кремния на структуру и свойства сплавов системы А1—Мп  [c.34]

Присутствие железа и кремния в значительной степени изменяет структуру и механические свойства сплавов системы А1—Мп.  [c.34]

Присутствие в сплавах системы А1—Мп одного железа резко снижает технологическую пластичность при обработке давлением,  [c.34]

В сплавах системы А1 — Мп, изготовленных из технического алюминия, температура рекристаллизации изменяется аналогично 36  [c.36]

В работе показано [17, с. 128], что весьма благоприятное влияние на измельчение зерна сплавов системы А1—Мп оказывают добавки титана особенно при наличии примесей железа. Титан в отличие от марганца ликвирует в противоположном направлении. Титан обогащает центр ветви дендрита и тем самым уменьшает разность концентраций твердого раствора между центром и периферией литого зерна.  [c.37]

Изменение механических свойств сплавов системы А1—Мп приведено на рис. 9. Независимо от вида термической обработки добавки марганца вплоть до концентрации, близкой к предельной  [c.38]

Марганец, хром, цирконий оказывают большое влияние на структуру, механические и коррозионные свойства алюминиевых сплавов, на их поведение при различных технологических обработках. Диаграмма состояния сплавов системы А1—Мп эвтектического типа, а сплавов А1—Сг, А1—Ът — перитектического типа. Указанные сплавы отличаются от других сплавов высокой температурой предельной растворимости марганца, хрома, циркония в алюминии и крутым подъемом линии ликвидуса [10].  [c.147]


Грубых включений интерметаллидов не наблюдается также в структуре порошков тройных сплавов системы А1—Мп—2г, А1—Мп—Сг,  [c.295]

Алюминиевые сплавы системы А1—Мп, А1—М —81, А1—Mg (при содержании магния <4,5%), А1—  [c.521]

В зависимости от химического состава и термической обработки алюминиевые сплавы по своей коррозионной стойкости принято обычно разделять на две группы к первой группе относятся сплавы системы А1 — Мп, А1—Mg ко второй группе — сплавы А1 — Mg — Си А1 — Zn — Mg — Си.  [c.87]

Сплавы системы А1—Мп, А1—M.g обладают низкими пластическими и прочностными свойствами. Они не упрочняются при термической обработке. Из таких сплавов получают изделия штамповкой. Наиболее часто применяются алюминиевые сплавы системы А1—Си—Mg— Мп под названием дуралюмины (Д) (табл. 4).  [c.61]

К деформируемым алюминиевым сплавам, упрочняемым термической обработкой, относятся сплавы системы А1—Си—Mg с добавками некоторых элементов (дуралюмины, ковочные сплавы), а также высокопрочные и жаропрочные сплавы сложного химического состава. Дуралюмины (Д16—Д18) содержат 3,8—4,8 % Си, 0,4— 1,8 % Mg, а также 0,4—0,9 % Мп, который повышает коррозионную стойкость сплавов. После термической обработки (закалка и естественное старение) эти сплавы имеют высокую прочность и удлинение. Ковочные сплавы (АК6—АК8) содержат 1,8—4,8 % Си,  [c.17]

К этой группе относятся сплавы типа А1—Мп и А1—Mg (рис. 18.10). При наличии неизбежных примесей Ре в системе А1—Мп, несмотря на изменяющуюся растворимость химического соединения А1(,Мп в  [c.328]

Рнс. 80. Влияние нагревов на сопротивление КР образцов под напряжением сплавов системы А1—Ме—Мп в виде листов  [c.226]

Сплавы на основе системы А1 -- Мп  [c.170]

Деформируемые алюминиевые сплавы хорошо обрабатываются прокаткой, ковкой, штамповкой. К деформируемым алюминиевым сплавам, не упрочняемым термической обработкой, относятся сплавы системы А1—Мп (AiMh), содержащие до 1,6 % Мп, и сплавы системы А1—Mg (ЛМг), содержащие до 5,8 % Mg. Эти сплавы обладают высокой пластичностью и невысокой прочностью.  [c.17]

Характерными свойствами сплавов системы А1 - Мп являются высокая коррозионная стой, кость (близкая к стойкости алюминия), высо-  [c.170]

Листы для изготовления жестких контейнеров применяют в основном для изготовления деталей донышек и обечаек консервных банок. Донышки банок изготавливают из сплава с содержанием 4,5 % меди и 0,35 % марганца, который имеет высокую прочность и хорошую формируемость. Обечайки банок получают ударной штамповкой или глубокой вытяжкой из сплавов системы А1 — Мп.  [c.24]

Рис. 23 5. Кристаллы шести различных составов, извлеченные анодным травлением из тройных сплавов системы А1— Мп—2п (Рейнор и Вэйкеман) Рис. 23 5. Кристаллы шести различных составов, извлеченные <a href="/info/36288">анодным травлением</a> из <a href="/info/631709">тройных сплавов</a> системы А1— Мп—2п (Рейнор и Вэйкеман)
Деформируемыми сплавами, неупрочняемыми термообработкой, являются сплавы на основе системы Al-Mg магналии), например, АМг2, АМгЗ, АМгб сплавы системы А1-Мп, например, АМц.  [c.105]

Этот тип зависимости хорошо описан Филлипсом [27] при исследовании сплавов системы А1 — Мп. Кривые ликвидуса правее эвтектической точки (фиг. 39) отвечают температурам начала кристаллизации промежуточных фаз MnAle и MnAl4, которые имеют узкие области гомогенности. Эти кривые ликвидуса очень трудно построить методом термического анализа в частности, плохо выявляются критические точки, отвечающие температуре  [c.88]

А1—Zn—Mg—Си (В95) и А1—Си (Д16) контролируется скоростью катодной реакции, и поэтому в зазоре они корродируют с меньшей скоростью, чем на открытой поверхности. В отличие от них нержавеющие хромистые стали 12X13 (Х13), 12X17, алюминиевые сплавы системы А1—Мп (АМц) и системы А1—M g (АМг), которые корродируют с анодным контролем, подвергаются значительной щелевой коррозии.  [c.108]

В работах Е. С. Шпичинецкого, И. Л. Рогельберга и В. В. Чутко [13] было показано, что при ускоренном охлаждении сплавов системы А1—Мп при кристаллизации создаются условия резкого переохлаждения, приводящие к сдвигу эвтектической точки системы в сторону больших концентраций марганца. Образование пересыщенных твердых растворов (до 4—7% Мп) сплавов этой системы было экспериментально показано в работах немецких исследователей В. Гофмана, Ж. Фалькенхагена, а затем советских авторов И. Н. Фридляндера, С. М. Воронова, В. И. Елагина и др.  [c.32]


Согласно исследованиям [31 ], при наличии кремния и железа в сплавах системы А1—Мп предпочтительно образуется тройная фаза Т (А1юМп251), кристаллизующаяся в виде мелких кристаллов кубической формы.  [c.35]

По данным работы [31], при совместном содержании железа, кремния в сплаве системы А1—Мп может образоваться четверная фаза аА1 (МпРе) 81, которая при кристаллизации не образует грубых форм.  [c.35]

В работе В. И. Ливанова и В. М. Воздвиженского [28] было исследовано влияние марганца на температуру рекристаллизации алюминия различной чистоты. Авторы показали, что температура рекристаллизации чистейших сплавов системы А1—Мп изменяется по кривой с двумя максимумами (рис. 8). Первый максимум отмечен при содержании 0,2% Мп, второй — при 1,1—1,2% Мп.  [c.36]

При скорости кристаллизации порядка 50 ООО град сек (по расчету) Н. И. Варич и К. Е. Колесниченко [19], а также И. В. Салли и И. С. Мирошниченко в сплавах системы А1—Мп, А1—Сг достигли растворимости хрома в твердом растворе алюминия 5,7% (по массе), а Мп—до 11% (по массе). Большие скорости кристаллизации были получены при затвердевании тонкой пленки сплава на медной подложке.  [c.292]

Сплав АМц — наиболее распространенный сплав системы А1—Мп в отожженном состоянии имеет коррозионную стойкость, близкую к чистому алюминию. Марганец, образуя с железом интерметаллидное соединение МПгРеА , оказывает благоприятное влияние, нейтрализуя действие более эффективного катода РеА1д. Этим можно объяснить то обстоятельство, что в некоторых атмосферных условиях [35] коррозионная стойкость сплава АМЦ выше, чем у алюминия. Коррозионная стойкость после нагартовки понижается из-за возникновения тенденции к расслаивающей коррозии. Эта тенденция увеличивается пропорционально степени нагартовки. С. Е. Павлов связывает это с образованием в процессе деформации микронадрывов вблизи твердых интерметаллидных включений А1еМп [13]. По-видимому, более существенное влияние на расслаивающую коррозию может оказывать работа интерметаллидных соединений марганца с железом в качестве катодов, поскольку концентрация последнего в сплаве достаточно велика (до 0,7%).  [c.525]

К рассматриваемой группе сплавов принадлежат сплавы системы А1— Мп (так называемые сплавы АМц) и сплавы системы А1—Мд (сплавы АМг). Эти сплавы не упрочняются термической обработкой. Хотя система А1— Мп (фиг. 384, с) показывает переменную растворимость соединения А1дМп  [c.409]

Сварочная проволока из алюминия и его сплавов. Для сварки плавлением изделий и конструкций из алюминия и его сплавов в основном используют тянутую и прессованную проволоку по ГОСТ 7871—75. Проволоку из алюминиевого сплава марки Св-АКЮ изготовляют только прессованной. Размерный ряд диаметров проволоки укладывается в пределы 0,8... 12,5 мм. Стандартизованы 14 марок проволоки. Их можно разделить на пять групп из алюминия — Св-А97, Св-А85Т и др. из сплавов системы А1—Мп — Св-АМц из сплавов системы А1—М — Св-АМгЗ, Св-АМгб и др. из сплавов системы А1—81 — Св-АК5, Св-АКЮ из сплавов системы А1—Си — Св-1201. Обозначение марок сварочной проволоки соответствует маркам алюминиевых сплавов.  [c.108]

Рис. 79. Сопротивление КР напряженных образцов нескольких сплавов системы А1—Mg—Мп в виде листов толщиной 1,6 мм, испытанных в растворе 3,5% Na l при переменном погружении. Сплавы, содержащие до 5,5% Mg (5456) в состоянии О (отожженные), показывают высокое сопротивление КР. Нагартованные и стабилизированные (например, Н34) имеют низкое сопротивление КР при 4,0—5,5% Mg (сплавы 5083 и 5456). Специально разработанное состояние Н343 этих сплавов обеспечивает высокое сопротивление КР [99а] Рис. 79. Сопротивление КР напряженных образцов нескольких сплавов системы А1—Mg—Мп в виде листов толщиной 1,6 мм, испытанных в растворе 3,5% Na l при переменном погружении. Сплавы, содержащие до 5,5% Mg (5456) в состоянии О (отожженные), показывают высокое сопротивление КР. Нагартованные и стабилизированные (например, Н34) имеют низкое сопротивление КР при 4,0—5,5% Mg (сплавы 5083 и 5456). Специально разработанное состояние Н343 этих сплавов обеспечивает высокое сопротивление КР [99а]
Большинство титановых сплавов при КР в водных растворах разрушаются транскристаллитным сколом. Примеры таких разруше ний показаны на рис. 83, в и рис. 84 для сплавов а(Т1—10 А1) и Р(Т1—16 Мп) соответственно. В двухфазных сплавах (а-Ьр) и (р-Ьа) морфология разрушения может видоизменяться, особенно если одна из фаз невосприимчива к КР, как это часто встречается в промышленных сплавах. Эти различия в поверхности изломов показаны на рис. 85 для сплавов П—6 А1—4У и Т1—8 Мп. Фа зы, не восприимчивые к КР, обычно разрушаются вязко и, очевидно, могут служить препятствием для продвижения трещин. Как уже указывалось в предыдущем разделе, растрескивание титановых сплавов путем транскристаллитного скола происходит в определенных кристаллографических плоскостях. Данные рис. 86 [183] суммируют определения плоскости скола для а-сплавов в водных и других средах. Очевидно, что плоскость скола для фазы а находится под углом 14—16 °С по отношению к базисной плоскости, хотя имеется некоторый разброс в действительном индексе этой плоскости. Меньше данных по определению плоскости скола для р-сплавов. В работе [92] определено, что КР сплава Т — —13 V—ПСг—3 А1 происходит в направлении 100 . Морфология трещин в сплавах системы Т1—Мп также согласуется с этой плоскостью разрушения. Распространение трещин путем транскристал-  [c.376]

К группе сплавов системы А1 — Си относится также сплав АЛ19. Он отличается от сплава АЛ7 химическим составом (0,8% Мп, 0,25% Ti), а также фазовым составом, т. е. в закаленном состоянии имеет фазу Т (AljaMna u) и фазу Al..jTi, частицы которых в основном расположены внутри зерен твердого раствора. Сплав  [c.87]


Смотреть страницы где упоминается термин Сплавы системы А1—Мп : [c.22]    [c.646]    [c.38]    [c.525]    [c.432]    [c.260]    [c.133]    [c.132]   
Смотреть главы в:

Металлы и сплавы Справочник  -> Сплавы системы А1—Мп



ПОИСК



Аналогии в поведении сплавов различных систем

Высокопрочные и жаропрочные сплавы системы А1—Си

Высокопрочные и самозакаливающиеся сплавы системы

Высокопрочные сплавы системы А1—Zn—Mg—Си

Гиббса-Дюгема в тройных системах данные для жидких сплавов

Гиббса-Дюгема в тройных системах неупорядоченных твердых и жидких сплавов

Гиббса—Дюгема для тройных систем данные для твердых сплавов

Гиббса—Дюгема для тройных систем сплавов

Диаграмма состояния системы Fe—Fe3. Фазы в железоуглеродистых сплавах. Стабильная и метастабильная диаграммы

Диаграммы состояний некоторых систем двойных металлических сплавов

Диаграммы состояний систем сплавов

Диаграммы состояния системы сплавов железо—углерод

ЖЕЛЕЗО И ЕГО СПЛАВЫ Компоненты и фазы в системе железо — углерод

Жаропрочные ковочные сплавы на основе системы Ковочные сплавы на основе системы А1—Си—Si—Mg—Мп (АК

Жаропрочные сплавы на основе системы А1—Си—Мп

Жаропрочные сплавы системы Конструкционные высокопрочные сплавы системы А1—Zn—Mg—Си

Жаропрочные сплавы системы алюминий—медь—магний—железо—никел

Закалка сплавов алюминиевых деформируемых литейных системы А1 + Си — Si Режимы

Закалка сплавов алюминиевых литейных системы А1 + Си — Режимы

Закалка сплавов алюминиевых литейных системы А1 + прочие

Изучение диаграммы фазового равновесия сплавов системы железо — цементит

Ковочные сплавы системы Конструкционные и жаропрочные сплавы системы А1—Си

Ковочные сплавы системы алюминиймагний—кремний—медь

Конструкционные высокопрочные сплавы на основе системы

Конструкционные сплавы На основе системы А1—Сц

Коррозиовностойкие свариваемые сплавы на основе систем

Коррозиовностойкие сплавы на основе системы

Коррозионностойкие и свариваемые сплавы системы А1—Mg (литейные магналии)

Коррозионностойкие сплавы повышенной пластичности системы

Коррозионностойкий сплав системы А1—Mg с повышенным содержанием хрома (АМг4Х)

Коррозия трубных систем подогревателей и конденсаторов из медных сплавов

Коэффициенты теплопроводности и линейного расширения сплавов системы А1—Si—Си

Ламихов. Методы получения, свойства и применение тугоплавких сплавов системы кремний — бор

Литниковые системы для отливок из алюминиевых сплавов

Литниковые системы для отливок из магниевых сплавов

Мартенситные превращения в сплавах системы Fe—Мп

Микроструктура исследуемых сплавов системы свинец — сурьма

Нагрев сплавов алюминиевых алюминиевых литейных системы

Нерастворимость компонентов в жидком состояний (расслоение). — Дополнительные сведения о сплавах двойных систем

Окисление сплавов системы М—Сг (образующих соединение Сг

Особенности конструкций и расчета литниковых систем для отливок из различных сплавов

Особенности литниковых систем для различных сплавов

Превращения в сплавах системы железо - графит

Превращения в сплавах системы железо - цементит

Применение висмутовые — Диаграмма состояния сплавов систем висмут—кадмий, висмут—олово 98 — Применение 98 — Свойства 98 — Химический состав

Применение галлиевые — Диаграммы состояния сплавов систем галлий—олово, галлийиндий, галлий—цинк, галлий—свинец 99, 100 — Свойства 98, 99 — Химический состав

Применение железо-марганцевые — Диаграмма состояния сплавов системы железо—марганец

Применение золотые — Диаграмма состояния сплавов систем золото—серебро, золотомедь, золото—никель 79 — Применение 74, 77, 79 — Свойства 74, 76—79 — Химический состав

Применение индиевые — Диаграмма состояния сплавов системы индий—кадмий 93 Применение 93 — Свойства 93, 94 — Химический состав

Применение кадмиевые — Диаграммы состояния сплавов систем кадмий—цинк, кадмийсеребро 94 — Применение 94 — Свойства 97, 98 — Химический состав

Применение медно-никелевые — Диаграмма состояния сплавов системы медь—никель

Применение свинцовые — Диаграмма состояния сплавов систем свинец—олово, свинецкадмий, свинец—серебро 92 — Применение 92, 93 — Свойства 92, 93 — Химический состав

Применение серебряные — Диаграмма состояния сплавов системы медь—серебро 70 Применение 70, 74 — Свойства 70—74 — Химический состав

Процесс затвердевания, кристаллизация и структура сплавов системы РЬ

Речкин, Т. И. Самсонова. Получение тройных сплавов и алюминидов системы молибден — никель — алюминий путем алюминотермического восстановления окислов

Свариваемые сплавы системы Криогенные и жаропрочные свариваемые сплавы системы А1—Си—Мп

Свойства медно-цинковые — Диаграмма состояния сплавов системы медь—цинк 59Марки 60—63 — Применение 61 — Свойства 60—63 — Химический состав

Свойства на основе железа (железные) — Диаграмма состояния сплавов системы железо—марганец 84 — Применение 82, 83 — Свойства 82, 83 — Химический состав

Свойства на основе марганца (марганцевые) — Диаграмма состояния сплавов систем

Система кодирования металлических сплавов

Система обозначений цветных металлов и сплавов

Системы для подачи смазочно-охлаждающих жидкостей при прокатке цветных металлов и сплавов

Системы литниково-питательные для литья сплавов 205 равностенных и крупных

Системы, формирующие соединение А12Оэ. Сплавы — покрытия

Состояния и превращения в сплавах системы РЬ — Sb соответственно диаграмме равновесия

Сплав па основе системы Mg — Zn — Литература и источники

Сплавы деформируемые для постоянных магнитов систем

Сплавы меди в системе блока

Сплавы на базе на базе системы А1—Si—MgСи

Сплавы на базе системы А1—СиMg

Сплавы на на базе системы

Сплавы на основе системы

Сплавы на основе сложных систем

Сплавы повышенной пластичности и ковочные сплавы систем А1—Mg—Si, А1—Mg—Si—Си

Сплавы повышенной пластичности коррозионной стойкости системы алюминий—магний—кремний

Сплавы системы А1 — прочие компоненты

Сплавы системы А1—Mg (магналии)

Сплавы системы А1—Si с низким коэффициентом линейного расширения

Сплавы системы алюминий—медь—магни

Сплавы системы железо - хром - алюминий

Сплавы системы никель - хром

Сплавы системы никель - хром - кремний

Сплавы, разработанные на базе систем А1—.Mg—Si Сплавы типа дуралюмин

Сплавы, разработанные на базе системы AI—Си

Теплоемкость, коэффициенты теплопроводности и линейного расширения сплавов системы

Термическая обработка сплавов алюминиевых системы А1 + прочие компоненты — Термическая обработка — Режимы

Термическая обработка сплавов системы А1 — Си — Режимы

Термодинамическая устойчивость гетерогенной системы сплав—электролит

Технологичные сплавы системы А1—Si (силумины)

Тимонова, А. И. Кутайцева. Коррозионное поведение высокопрочного магниевого сплава системы Mg— А1—d—Ag—Мп (МАЮ) и защита от коррозионного растрескивания

Тимонови. А. И. Кутайцева. Коррозионное и электрохимическое поведение сплава системы Mg—Мп—Nd—Ni (МАП)

Типы алюминиевые — Диаграмма состояния сплавов системы алюминий—кремний

Тоблер Р. Л., Майкселл Р. П. Вязкость разрушения и скорость роста трещины усталости сплава системы FeNi—Сг при

Фазовое и структурное состояние сплавов системы Диаграмма состояния и фазовый состав

Фазовые превращения в сплавах системы Fe—Мп высокой чистоты

Характер кристаллизации сплавов системы

Химический никелевые — Диаграмма состояния сплавов системы никель—хром 79 Применение 79—82 — Свойства 79—82 — Химический состав

Химический оловянно-свинцовые — Диаграммы состояния сплавов систем олово—свинец

Ч а с т ь 2. ОСНОВНЫЕ СИСТЕМЫ СПЛАВОВ



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте