Смесительная камера

Когда поршень движется вниз и впускной клапан открыт, во впускном трубопроводе и смесительной камере создается разрежение, и под действием разности давлений в поплавковой и смесительной камерах из распылителя вытекает бензин. Одновременно через смесительную камеру проходит поток воздуха, скорость которого в суженной части диффузора (там, куда выходит конец распылителя) достигает 50 150 м/с. Бензин мелко распыливается в струе воздуха и, постепенно испаряясь, образует горючую смесь, которая по впускному трубопроводу поступает в цилиндр. Качество горючей смеси зависит от соотношения количеств бензина и воздуха. Горючая смесь может быть нормальной (15 кг воздуха на 1 кг бензина), бедной (более 17 кг/кг) и богатой (менее [c.180]

Задача VII—26. Водоструйный насос, получая рабочую воду под давлением из резервуара А, подсасывает из резервуара В воду на высоту = 4 м и нагнетает ее в резервуар С на высоту В.2 = 2 м. Выходной диаметр сопла, из которого вытекает под давлением вода, = = 20 мм, диаметр цилиндрической смесительной камеры d2 = 40 мм, выходной диаметр диффузора, из которого вода поступает в резервуар С, а = 100 мм. [c.166]

Определить расходы рабочей и подсасываемой воды <3 и Qo, если выходной диаметр рабочего сопла с1 = — 20 мм и диаметр смесительной камеры О = 40 мм. Учитывать только потерю при смешении потоков в камере и потерю при выходе из камеры в бак. [c.167]

Наибольшее применение имеют инжекторные горелки, работающие на смеси ацетилена с кислородом. В инжекторных горелках подачу горючего газа в смесительную камеру осуществляют подсосом его струей кислорода, подаваемого в горелку с большим давлением. [c.97]

Диффузор устанавливается на выходе из смесительной камеры в тех случаях, когда желательно повысить статическое давление смеси газов на выходе из эжектора или когда при заданном давлении на выходе желательно получить низкое статическое давление в камере смешения и во входном сечении эжектора. [c.495]

Весь процесс смешения можно условно разделить на два этапа — начальный и основной. Соответственно выделяются два участка смесительной камеры (рис. 9.5). Течение в начальном участке камеры смешения с известным приближением можно уподобить турбулентной струе, движущейся в спутном потоке. Ввиду наличия поперечных пульсационных компонент скорости, свойственных турбулентному движению, потоки внедряются друг [c.496]

Таким образом, при отношениях давлений, больших расчетного для данного сопла, эжектирующий газ в начальном участке смесительной камеры представляет собой расширяющуюся сверхзвуковую струю. Поток эжектируемого газа на этом участке движется между границей струи и стенками камеры. Так как скорость эжектируемого потока в начальном участке дозвуковая, то при течении по суживающемуся каналу поток ускоряется и статическое давление в нем падает. [c.498]

На рис. 9.8 и 9.9 приведены фотографии течения в начальном участке смесительной камеры при дозвуковом и сверхзвуковом ис-32 [c.499]

Характер смешения газов в основном участке смесительной камеры до режима запирания практически такой же, как и прп докритических отношениях давлений в сопле, скорость смеси газов шг в широком диапазоне начальных параметров газов остается меньше скорости звука. Однако при увеличении отношения начальных давлений газов сверх некоторого определенного для каждого эжектора значения поток смеси в основном участке камеры становится сверхзвуковым и может остаться сверхзвуковым до конца смесительной камеры. Условия перехода от дозвукового к сверхзвуковому режиму течения смеси газов, как будет показа- [c.500]

На основании неравенства (5) левая часть данного уравнения всегда положительна. Отсюда следует, что р2 > р, т. е. выравнивание поля скорости в цилиндрической смесительной камере сопровождается возрастанием статического давления-, во входном сечении камеры существует пониженное давление по сравнению с давлением на выходе из камеры. Это свойство процесса непосредственно используется в простейших эжекторах, состоящих из сопла и одной цилиндрической камеры смешения, как, например, [c.503]

Основная задача при расчете эжектора заключается в определении параметров смеси газов на выходе из смесительной камеры по параметрам газов до смешения. Замечательным является тот факт, что для определения параметров потока на выходе из камеры рассмотрение самого процесса смешения не обязательно. Нет необходимости также предварительно вычислять потери, возникающие в процессе смешения, и анализировать механизм процесса передачи энергии. [c.505]

Запишем основные уравнения, связывающие параметры потока во входном и выходном сечениях цилиндрической смесительной камеры. Параметры эжектирующего газа во входном сечении будем отмечать индексом 1, параметры эжектируемого газа — индексом 2, параметры смеси в выходном сечении — индексом 3. Будем считать заданными все параметры потоков во входном сечении камеры и построим решение таким образом, чтобы из уравнений сохранения массы, энергии и импульса потока определить температуру торможения, приведенную скорость и полное давление смеси газов в выходном сечении камеры. [c.506]

Уравнения (8) или (9) позволяют по заданным величинам непосредственно определить первый искомый параметр смеси газов — температуру торможения (или критическую скорость звука) в выходном сечении смесительной камеры. [c.507]

Действительно, при наличии трения количество движения потока в смесительной камере изменяется не только иод действием сил давления в граничных сечениях камеры, но и под действием суммарной силы трения Др о стенки смесительной камеры [c.509]

Что касается остальных уравнений, использованных в расчете смесительной камеры, то при наличии трения вид их не изменяется — равенство суммарного расхода п полной энергии газов во входном и выходном сечениях камеры сохраняется независимо от величины силы трения. [c.510]

В зависимости от заданных величин и условий работы эжектора приведенными соотношениями пользуются различным образом. Если поток на выходе из смесительной камеры дозвуковой [c.514]

И параметры его Яз и р определены, а также известен коэффициент Од, то из соотношения (20) определяем, из соотношения (23) л(Я4) и 4, а из уравнения неразрывности (21) или (22) — необходимую степень расширения диффузора /, обеспечиваюш ую при заданных начальных параметрах газа торможение потока до заданного статического давления pi. Если сделать диффузор с другой степенью расширения, то при заданном давлении на выходе Pi изменятся параметры Хъ и ръ в выходном сечении смесительной камеры и соответственно на входе в нее, т. е. эжектор будет работать на другом режиме. [c.515]

Если скорость потока на выходе из смесительной камеры больше скорости звука (Лз>1), то при заданном статическом давлении pi определяем из соотношения (22) значения yi Ki) и [c.515]

Уравнение количества движения, записанное для обоих потоков между входным сечением цилиндрической смесительной камеры и сечением запирания [c.521]

Резка может быть ручной и машинной. Для ручной резки применяют универсальный резак типа УР со сменными мундштуками (рис. 5.23). В резаке конструктивно объединены подогревающая часть и режущая. Подогревающая часть аналогична таковой у сварочных горелок. Режущая часть состоит из дополнительной трубки 4 для подачи режун его кислорода. В мундштуке находятся два концентрически расположенных отверстия для выхода подогревающего пламени 1 и режущей струи 2. Мундштук резака 3 образует прямой угол со стволом. При замене ацетилена другими горючими газами в резаке увеличивают сечения каналов инжектора и смесительной камеры. [c.209]

Простейщий эжектор состоит из сопла 1, смесительной камеры 2 и диффузора 3. [c.67]

Сварочная горелка. Основным инструментом газосварщика является сварочная горелка. Сварочной горелкой называется устройство, служащее для смешивания горючего газа или паров горючей жидкости с кислородом и получения сварочного пламени. Каждая горелка позволяет регулировать мощность, состав и форму сварочного пламени. Сварочные горелки согласно ГОСТ 1077—69 классифицируются по способу подачи горючего газа и кислорода в смесительную камеру — инжекторные и безынжекторные по роду применяемого газа по назначению — универсальные и специализированные по числу пламени — однопламенные и многопламенные по мощности — малой мощности (расход ацетилена 25—400 дм /ч), средней мощности 000—2800 дм ч), большой мощности (2800—7000 дм ч) по способу применения — ручные и машинные. [c.97]

Назначение сопел — с ми- нимальными потерями подвести газы к входу в смесительную камеру. Расположение сопел может быть таким, как на рис. 9.4 (эжектирую-щий поток внутри, а эжек-тируемый—по периферии камеры), и обратным (рис. 9.1), когда эжектирующий газ подается в камеру по внешнему кольцевому соплу. Для сокращения длины камеры смешения один или оба потока могут быть разделены на несколько струй, что требует соответствующего увеличения количества сопел. [c.494]

Камера смешения может быть цилиндрической или иметь переменную по длине площадь сечения. Форма камеры оказывает заметное влияние на смешение газов. Поэтому, хотя ниже будут рассматриваться в основном эжекторы с цилиндрической смесительной камерой, мы расскажем также о прппцппе расчета эжекторов с камерой переменного сеченпя. [c.495]

В эжекторе, показанном на рис. 9.4, выходное сеченпе соиел совпадает с входным сечением цилиндрической смесительной камеры. Существующие методы расчета эжектора составлены именно для такой схемы, поэтому она и будет рассматриваться в дальнейшем. Однако на практике сопла часто располагают на некотором расстоянии от входного сечения камеры. Так, например, сопло двигателя на стенде (рис. 9.2) нельзя поместить во входное сечение цилиндрической камеры эжектора, так как существующее в этом сечении разрежение изменит распределение давления на внешней поверхности сопла, что внесет погрешность в величину измеряемой реактивной тяги. [c.495]

Следует отметить, что эжектор может работать и без диффузора. В этом случае конечное сечение смесительной камеры одновременно является выходным сечением эжектора. Иногда вместо диффузора на выходе из смесительной камеры устанавливается сужающееся сопло или сопло Лаваля. Это бывает целесообразным тогда, когда конечной задачей является ускорение потока газа после смешения. Так, например, в различных схемах двухконтур- [c.495]

Рабочий процесс эжектора сводится к следующему. Высоконапорный (эжектирующпй) газ, имеющий полное давление Pi, вытекает из сопла в смесительную камеру. При стационарном режиме работы эжектора во входном сечении смесительной камеры устанавливается статическое давление р2, которое всегда ниже полного давления низконапорного (эжектируемого) газа р - [c.496]

В начальном участке камеры частицы эждктпруемого газа непрерывно захватываются высоконапорной струей и увлекаются ею в зону смешения. Благодаря этому и поддерживается разрежение на входе в смесительную камеру, которое обеспечивает втекание низконапорного газа в эжектор. В зависимости от относительных размеров эжектора с удалением от сопла последовательно исчезают обе зоны невозмущенного течения газов так, на рис. 9.5 первым ликвидируется ядро эжектпрующеп струи. [c.497]

На некотором расстоянии от сопла, в сечении Г — Г, называемом граничным сечением, пограничный слои струп заполняет все сечение смесительной камеры. В этом сечении уже нет областей невозмущенных течений, однако параметры газа существенно различны по радиусу камеры. Поэтому, и после граничного сечеипя в основном участке смеснтельной камеры продолжается выравнивание параметров потока по сечению. В конечном сечеиии камеры, отстоящем в среднем на расстоянии 8—12 диаметров камеры от начального сечения, получается достаточно однородная смесь газов, полное давление которой р1 тем больше превышает полное давление эжектируемого газа Р2, чем меньше коэффициент эжек-цпи п. Рациональное проектирование эжектора сводится к выбо-бору таких его геометрических размеров, чтобы прп заданных начальных параметрах и соотношеппи расходов газов получить наивысшее значение полного давления смеси, либо ири заданных начальных и конечном давлениях получить наибольший коэффициент эжекции. [c.497]

НО ниже, тесно связаны с режимом течения газов в сечении запирания. Таковы особенности протекания процесса смешения газов при сверхкритических отношениях давлений газов в эжектирую-шем сопле. Заметим, что под отношением давлений в сопле мы подразумеваем отношение полного давления эжектируюш его газа Pi к статическому давлению эжектируемого потока во входном сеченип смесительной камеры р2, которое зависит от полного давления Р2 и приведенной скорости %2- [c.501]

При смешении газов в цилиндрической смесительной камере эжектора статическое давление газов не остается постоянным. Для того чтобы определить характер изменения статического давления в цилиндрической смесительной камере, сравним параметры потока в двух произвольных сечениях камеры 1 vi 2, находящихся на различном расстоянии от начала камеры (рпс. 9.10). Очевидно, что в сеченпи 2, находящемся на большем расстоянии от входного сечения камеры, поле скорости более равномерно, чем в сечении 1. Если принять, что для обоих сечений р = onst (для основного участка камеры, где статическое давление изменяется незначительно, это приближенно соответствует действительности), то из условия равенства секундных расходов газа [c.502]

Если смесительная камера не целиндрическая, как предполагалось выше, а имеет неременную по длине площадь сечения, то можно получить произвольное изменение статического давления по длине. [c.504]

Основным геометрическим параметром эжектора с цилиндрической смесительной камерой является отношение площадей выходных сечений сопел для эжектирующего и эжектпруемого газов [c.504]

Течение газа в любом участке смесительной камеры описывается тремя уравнениями сохранения энергии, массы и количества движения. Если поток газа в выходном сечении камеры считать одномерным, т. е. полагать процесс выравнивания параметров смеси по сечению полностью закончившимся, то указанных трех уравнений достаточно для определения трех параметров потока в выходном сечении по заданным начальным параметрам газов на входе в камеру. Три параметра, как известно, полностью характеризуют состояние потока газа и позволяют найти любые другие его параметры. В частности, если это требуется, по величине полного давления смеси Ps можно определить потери в процессе смешения потоков. Таким образом, при составлении основных уравнений мы не вводим никаких условий о необратимости процессов, однако после решения уравнений приходим к результату, который свидетельствует о том, что в рассматриваемом процессе есть потери полного давления, т. е. рост энтропии. Аналогичное положение возникало при решении задачи о параметрах газа за скачком уилотнения, которые, кстати сказать, определялись по начальным параметрам потока теми же тремя уравнениями. [c.505]

Режим работы эжектора, при котором коэффициент эжекции не зависит от давления на выходе из диффузора, называется критическим. Особенности работы эжектора на критическом режиме связаны с характером течения в начальном участке смесительной камеры — между входным сечением и сечением запирания 1 (рис. 9,6). Как уже указывалось, дозвуковой поток эжектируемого газа движется здесь по каналу с уменьшаюп1 имся сечением, ограниченному стенками камеры и границей сверхзвуковой эжектирующей струв. Скорость эжектируемого шотока в минимальном сечении — оно совпадает с сечением запирания — не может превысить скорости звука этим и определяются предельные значения скорости во входном сечении и максимального расхода эжектируемогогаза. Для тога чтобы определить эти максимально возможные значения, необходимо найти соотношения между параметрами потоков во входном сечении и в сечении запирания. [c.518]

На режиме запирания, когда расширяюш,аяся сверхзвуковая струя заполняет все сечение смесительной камеры, q Х2) = О, по-атому из уравнения (28) следует [c.522]

Рис. 9.14. Зависимость отношения полных давлений газов, при вает наибольшее полное давление котором происходит запираме смеси газов, а при заданном полном давлении имеет наибольший коэффициент эжекции. Это связано с тем, что при критическом режиме разность скоростей газов на входе в камеру смешения wi — W2 становится минимально возможной наименьшей величины достигают и потери при смешении (см. (2)). Одновременно эжектор, рассчитанный для работы на критическом режиме, будет при заданном значении п иметь наименьшие относительные размеры смесительной камеры, т. е. наибольшее значение а.

На рис. 9.16 приведена типовая сетка характеристик, построенная для эжектора с нерасширяю-щимся соплом эжектирую-щего газа и цилиндрической смесительной камерой с геометрическим параметром а = 0,5. Эта характеристика показывает зависимость степени сжатия эжектируемого газа [c.526]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...