Гладкие оболочки

Рис. 2.21. Сборное покрытие в виде гладкой оболочки (ГДР) а — размеры покрытия, б — размеры сечений верхних поясов диафрагм

Модель исследовали при сосредоточенных силах, приложенных к контуру и в пролете оболочки. Поведение гладких оболочек при действии локальных нагрузок в пролете исследовано в работах [21, 22], поэтому на трехволновой модели при таких воздействиях изучались только вопросы исчерпания несущей способности конструкций (см. часть 3 3.21, 3.22). [c.126]

Напряженное состояние гладких оболочек по моментной тео-i рии, разработанной В. 3. Власовым, определяется расчетными формулами. [c.139]

Напряженное состояние гладких оболочек при сосредоточенных нагрузках по моментной теории В. 3. Власова определяется расчетными формулами . [c.165]

Экспериментальные исследования гладких оболочек на действие сосредоточенных нагрузок [c.183]

Таким образом, при загружении гладких оболочек сосредоточенными силами первые трещины образуются снизу в месте приложения силы и идут в радиальном направлении. С ростом нагрузки от моментов трещины сильно раскрываются, степень их раскрытия свидетельствует о текучести арматуры. Образование трещин снижает жесткость оболочки и способствует увеличению ее прогибов. Рост прогибов ведет к ускорению роста сил распора, действующих в радиальном направлении. [c.186]

Исследования оболочек при нагрузках, приложенных по периметру кольца. Увеличение несущей способности гладких оболочек может быть достигнуто посредством распределения нагрузки на несколько точек, расположенных по кольцу. Прочность конструкций при таком нагружении изучали на двух оболочках. При исследовании одной из оболочек нагрузка прикладывалась в ее центре и распределялась по периметру окружности диаметром 12,5 см. На другой оболочке нагрузка прикладывалась через кольцо диаметром 23,7 см. При этом модель первоначально была разрушена нагрузкой, приложенной в центре оболочки, а затем — в двух точках на скате, в 1/4 ее диагональных пролетов (рис. 3.6). [c.186]

Методика расчета несущей способности гладких оболочек при действии сосредоточенных сил [c.188]

НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ ГЛАДКИХ ОБОЛОЧЕК ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ КРИВИЗНЫ ПРИ РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННОЙ НАГРУЗКЕ [c.204]

Рис, 3.14. Схемы разрушения гладких оболочек [c.204]

Предельные нагрузки для гладких оболочек, Н/м [c.212]

Усилие Л 1 определяется в соответствии с теорией расчета гладких оболочек в упругой стадии их работы, исследование [5, [c.241]

Работа внутренних сил в полке конструкций определяется, как и в гладкой оболочке, работой предельных моментов и работой предельных нормальных сил [c.253]

Для гладких оболочек условия неразрушения по прочности и устойчивости независимы при любой величине внутреннего давления.. [c.77]

Пусть для произвольной гладкой оболочки радиус-вектор г (а , а ) определяет некоторую поверхность и в качестве ау, аа-линий выбраны линии кривизны. Эту поверхность будем называть исходной или координатной. Положение точки, принадлежащей оболочке, определим тремя координатами а , а , щ, где аз = Z — расстояние по нормали к исходной поверхности. Чтобы подчеркнуть то обстоятельство, что точка отстоит на расстояние z от координатной поверхности, радиус-вектор точки обозначим / (г) выразим его через радиус-вектор координатной поверхности г и вектор нормали п [c.130]

Эквивалентную толщину h гладкой оболочки, равной по массе оболочке вафельной конструкции, определяют из равенства [c.301]

Для гладкой оболочки площади подкреплений равны нулю (5ш — = S = 0) и толщины hai = hg === 6а =7iq. Для вафельной кон- [c.301]

Критические напряжения для стрингерной и лонжеронной конструкций значительно выше критических напряжений для такой же по весу гладкой оболочки. В этих конструкциях удается достичь относительного уровня критических напряжений а р/ст,. = 0,4. .. 0,5. [c.316]

Если Такие испытания не проводятся, можно руководствоваться следуюш 1ми соображениями. В панельных конструкциях, изготовляемых из толстых листов, роль начальных несовершенств существенно меньше, чем в гладкой обшивке из- тонколистового материала. Если для гладких оболочек k = 0,2. .. 0,3, то для панельных k = 0,3. .. [c.324]

Как и следовало ожидать, критическое давление гладкой оболочки оказалось существенно ниже, чем гофрированной. [c.340]

Напряженно-деформированное состояние гладких, оболочек w/R — относительный прогиб. а/Е — безразмерное напряжение. е — относительная деформация. pRI(Eh)—модифицированное число Гука. [c.271]

Тогда вариационные уравнения для всех рассматриваемые конструктивно-анизотропных оболочек в качестве условий стационарности имеют одинаковые дифференциальные уравнения равновесия, выраженные в обобщенных усилиях (производные понимаются в обобщенном смысле), и геометрические соотношения такие же, как для гладкой оболочки. Все различия содержатся в физических уравнениях, которые в общем случае по форме совпадают с уравнениями для анизотропных оболочек, но имеют различные параметры упругости, отражающие все особенности конструктивной анизотропии. Таким образом, приведение конструктивно-анизотропных оболочек к анизотропным состоит в определении физических параметров. [c.218]

Белозеров Л.Г., Киреев В. А. Расчет критических напряжений равномерно нагретых по толщине сжатых в осевом направлении гладких оболочек из композиционных материалов.—В кн. Проектирование, расчет и испытания конструкций из композиционных материалов.—М. Изд. ЦАГИ, 1975, вып. ГУ. [c.382]

Пп. (1) и (2) схемы в совокупности сводятся к решению полной краевой безмоментной задачи для консольной оболочки, которая разобрана в 18.38, 18.39. Там было показано существование решения такой задачи для гладкой оболочки (в точной или смягченной постановке), и мы примем предположение, что это утверждение останется верным, когда есть излом, на котором должны выполняться два статических и два геометрических условия сопряжения (21.25.2) Тогда применимость обсуждаемой схемы станет очевидной. [c.321]

Для оболочек, работающих на устойчивость, за простейшую систему принимаем неподкрепленную гладкую оболочку. Тогда для вафельных и трехслойных оболочек [c.18]

Задачу устойчивости оболочки, подкрепленной шпангоутами, можно решать в двух основных вариантах с помощью замены подкрепленной оболочки однородной ортотропной оболочкой (путем размазывания> жесткостей шпангоутов) или с учетом дискретного расположения подкреплений путем интегрирования уравнений устойчивости гладкой оболочки и выполнения условий стыковки ее со шпангоутами. Использование схемы полубезмо-ментрой оболочки позволяет в обоих случаях получить простые и надежные приближенные решения [51. [c.284]

Широкое развитие получили методы расчета прочности ОПГК. Предложения по оценке прочности гладких оболочек при равномерно распределенных нагрузках содержатся в работах [30—32]. Вопросы исчерпания прочности плиты цилиндрических ианелей в системе покрытия рассмотрены в работах [30, 32—35]. Вопросам несущей способности ребристых покрытий ири действии сосредоточенных сил носвяшены исследования [25, 26, 33, 36, 37]. [c.57]

Влияние неразрезности и податливости контура при равномерно распределенных нагрузках, работа оболочек при сосредоточенных силах на крайних и средних диафрагмах и работа гладких оболочек при сосредоточенных силах дополнительно изучались на специально запроектированной трехволновой модели. Влияние ребер и углов перелома дополнительно изучалось на специально изготовленных моделях Ю. В. Чиненковым и Т. А. Кузьмич [8], а влияние конструкции контурных элементов на работу покрытия — Ю. В. Чиненковым и Т. Ч. Бойниетовым [9]. Работа оболочек при действии сосредоточенных сил, приложенных к ребрам покрытия, дополнительно исследована на двух специально спроектированных для данного вида воздействий моделях, описанных в настоящей работе. [c.88]

ПРОЧНОСТЬ ГЛАДКИХ ОБОЛОЧЕК ПОЛОЖИТЕЛЬНОЙ ГАУССОВОЙ КРИВИЗНЫ (ОПГК) ПРИ ДЕЙСТВИИ СОСРЕДОТОЧЕННЫХ СИЛ [c.179]

Гладкие ОПГК по расходу материалов являются весьма эффективными конструкциями и находят применение в разных областях строительства. Однако методика определения их несущей способности разработана недостаточно. Кроме того, изучение поведения гладких оболочек в предельной стадии является первоочередным звеном исследования более сложных ребристых конструкций. [c.179]

Таким образом, предельная нагрузка для гладкой оболочки из условия равенст(ва работ внешних и внутренних сил определяется уравнением [c.192]

Вопросы расчета прочности гладких оболочек поло КИТёльНой кривизны при образовании шатровой схемы излома рассмотрены в работах 6] и [9]. Определение прочности оболочки при образовании трех кольцевых пластических шарниров может быть проведено в соответствии с рекомендациями работы [1]. [c.207]

В случае применения панелей с полкой в виде ОПГК линейноподвижные шарниры могут образовываться в обоих направлениях (Ash=Am+A[ i + An2) и несущая способность таких панелей будет выше, чем плоских панелей и панелей с цилиндрической поверхностью (рис. 3.23, г). Прочность полки таких панелей с небольшой погрешностью может быть определена как для гладких оболочек в соответствии с положениями гл. 3 настоящего раздела работы. [c.227]

Условия неразрушения оболочки записаны в виде двух неравенств условия недопустимости разрыва материала (прочность" и условия сохранения прямолинейной формы равновесия (устойчивость). Для анализа связи между ними использован летод статистическоги моделирования процесса нагружения и разрушения оболочки. Сделан вывод что для гладких оболочек условия неразрушения по прочности и устойчивости независимы, а для подкрепленных - сильно связаны при разрушении по местной форме потери устойчивости и независ мы при разрушении по общей форме потери устойчивости. Табл.2. [c.134]

Значение нагрузки / хл часто представляют в виде причем в ряде случаев коэффициент Кщ, 0,3...0,5 [5J. Для тонких гладких оболочек коэффициент существенно зависит от форм и размеров начальных неправильностей, что приводит к принципиальным трудностям его определения. Но в рационально спроектированных силовых тонкостенных конструкциях, разрушение которых связано с потерей устойчивости, удается добиться стабильного, а иногда и близкого к единице значения коэффициента хл- Достигается это путем использования трехслойных, вафельных, каркасированных, гофрированных оболочек, т.е. таких конструтсций оболочек, в которых существенно увеличивается изгибная жесткость стенки [5]. [c.214]

Величину реальной оболочки можно представить й виде хл — хп кр- Для тоиких гладких оболочек значение коэффициента хл чрезвычайно чувствительно к изменениям размеров и форм начальных неправильностей, что приводит к принципиальным трудностям при его определении. Так, для теоретического определения данной реальной оболочки необходимо с большой точностью и достоверностью знать ее начальные неправильности, что практически крайне трудно. Экспериментально для каждой конкретной оболочки, конечно, можно найти значение но от оболочки к оболочке даже в пределах одной серии экспериментов значение может заметно меняться. [c.248]

Влияние пластических деформаций. Потеря устойчивости большинства сжатых и нагруженных внутренним давлением тонкостенных гладких оболочек происходит в упругой области при сравнительно низком уровне сжимающих напряжений. Однако в некоторых случаях, при определенном соотношении осевых и окружных напряжений, в оболочке могут возникать пластические деформации. Напряжение потери устойчивости оболочки при этом снизится. Потеря устойчивости будет происходить с образованием осесимметричных врлн. Критические напряжения, полученные по деформационной теории пластичности для цилиндрической оболочки, теряющей устойчивость за пределом упругости, [c.298]

Будем считать, что все множество оболочек (генеральная совокупность) при достаточно больших сжимающих усилиях распадается на три подмножества. Одно подмножество, которое характеризуется верхней ветвью решения 1 (рис. 7.2), объединяет оболочки, деформирующиеся без прощелкивания. Им соответствуют начальные отклонения с большими амплитудами. Второму подмножеству (сравнительно гладких оболочек) в процессе деформирования соответствует потеря устойчивости в большом, т. е. прощелки- [c.202]

Уравнения моментной теории цилиндрических оболочек с продольными ребрами получены В. 3. Власовым [10], который при выводе уравнений поступал примерно так , записал уравнения гладкой оболочки, нагруженной внешними усилиями и реакциями ребер. Затем исключил реакции с помощью уравнений равновесия ребер. Позднее близкий к. этому способ использовался в работах А. Г, Назарова [56], Д. В. Вайнберга и И. 3. Ройтфарба [5], В. А. Заруцкого [30] Л. А. Ильина [ ]. Принцип возможных перемещений использован в работах Е. С. Гребня (16, 17], В. А. Заруцкого [31, 32]. Представление о ребристой оболочке, как оболочке ступенчатой толщины, при выводе уравнений использовал П. А. Жилин [25, 26]. [c.323]

Геометрические несовершенства представляют отклонения поверхности оболочки от теоретического контура, которые могут быть направлены в наружную или внутреннюю сторону с переменным значением прогиба вдоль образующей (рис. 5). Характер отклонений целиком определяется способом изготовления, а также используемым материалом. Как правило, в конструкциях не допускают отклонения, превышающие половину толщины для неподкрепленных гладких оболочек А<0,56и половину приведенной изгибной толщины для вафельных и трехслойных — А < 0,5бдр. Местные несовершенства отмечаются в местах соединения оболочек с другими деталями. Например, в зонах, прилегающих к кольцевым или продольным сварным швам, в местах приварки к оболочке кронштейнов (рис. 6) и т. п. Кроме того, в вафельных оболочках при недостаточной длине утолщения под сварку возможны коробления стенки в отдельных ячейках. С целью их уменьшения и исключения преждевременной местной потери устойчивости увеличивают ширину утолщенного участка зоны шва, уменьшают размер ячеек введением дополнительных ребер или увеличивают толщину стенки в ячейках на 20...25%. [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...