Канал прямоугольного

Рис. 6.11. Зависимость безразмерной скорости по оси канала прямоугольного сечения от относительного расстояния до выходного отверстия при симметричном выходе потока через конфузор

Рис, 6.12. Зависимость безразмерной скорости на оси канала прямоугольного сечения от относительного расстояния до вы.ходного отверстия при выходе через участок с внезапным сужением = 0,1) и наличии решеток с различными [c.152]

Наиболее распространены три группы закручивающих устройств. К первой группе [18, 112, 116, 196] могут быть отнесены сопловые вводы, сообщающие потоку тангенциальную компоненту скорости, которая непосредственно в самом сопловом вводе или на выходе из него преобразуется в тангенциально-осевое течение. Вьщеляют тангенциальные Т, улиточные У и тангенциально-лопаточные ТЛ закручивающие устройства [18, 196] (рис. 1.1). Самым простым и распространенным является тангенциальный. сопловой ввод с различной формой подводящего канала — прямоугольной, круглой, овальной, конической и др. Иногда делают сопловые вводы с несколькими подводящими каналами. Увеличение числа подводящих каналов способствует уменьшению азимутальной неравномерности потока, что следует учитывать при разработке устройств, в которых к этой характеристике предъявляют жесткие требования. [c.11]

В работах [14, 15] была развита методика расчета прохождения у-излучения через двухсекционный канал прямоугольного сечения, изогнутый под произвольным углом ф<я/2 (рис. 12.12). Исследован случай, когда точечный изотропный источник [c.158]

Так, для канала прямоугольного сечения (ширина а, глубина жидкости h) [c.135]

VII 1.41. Определить размеры гасителя энергии в случае резкого перелома уклона дна канала прямоугольного сечения при i, = 0,22 /г,1 = 0,18 м t a = 0,004 hg = 0,62 м Q = 0,8 м /с а) водобойного колодца б) водобойной стенки. [c.236]

IX.9. Водосброс из водохранилища запроектирован в виде одноступенчатого перепада высотой Р == 4 м и отводящего канала прямоугольного сечения шириной Ь = 3 м. Входная часть перепада устроена в виде водослива с широким порогом и с доступом воздуха под струю. Рассчитать перепад с гасителем энергии в виде водобойного колодца, если а) максимальное превышение уровня воды в водохранилище над отметкой входной части перепада Я == 1,3 м глубина в отводящем канале Ао = 1,1 м б) Я = 1,5 м Ао = 1,3 м в) Я = 1,7 м = 1,5 м. [c.250]

Если канал прямоугольный, то По в канале при равновесии, поэтому [c.299]

Быстроток представляет собой короткий канал прямоугольного или трапецеидального сечения с уклоном дна более критического. Ширину быстротока делают постоянной либо переменной с сужением вниз по течению. По длине быстротока в зависимости от типа входной части устанавливается кривая спада или кривая подпора. Если входная часть быстротока имеет горизонтальное дно или малый уклон, то в начале быстротока устанавливается критическая глубина йкр, от которой пойдет кривая спада до бытовой глубины Ао<йкр, соответствующей уклону быстротока >1кр. Если в начале быстротока устанавливается сжатая глубина кс>Ьц, то на быстротоке наблюдается кривая спада, если же Лс<Ло, то на быстротоке будет кривая подпора от глубины йс до ко. В определении этих глубин и нахождении формы кривой свободной поверхности по длине быстротока и заключается его гидравлический расчет. [c.125]

По И. А. Чарному, для канала прямоугольного сечения при глубине потока h и ширине Ь расход жидкости может быть подсчитан по формуле [c.266]

Боковые водосливы. Рассмотрим призматическое русло канала прямоугольного поперечного сечения с постоянным уклоном. Боковой водослив выполняется в виде водосливного отверстия в продольной стенке основного канала, при этом может быть как боковой водослив без порога (р = 0), так и водослив с порогом (р > 0). Форма порога (профиль) водослива может быть любой (водосливы с тонкой стенкой, практического профиля, с широким порогом). [c.162]

На повороте канала прямоугольного сечения а X имеющего угол отклонения 60°, поставлены четыре направляющие изогнутые вертикальные стенки (лопасти решетки). [c.50]

Для канала прямоугольною сечения (рис. 2.8) гидравлический радиус равен для случаев на рис. 2.8,а и б соответственно [c.28]

Если канал прямоугольный, то = bh, где h — глубина жидкости в канале при равновесии. [c.324]

Радиальный ра змер канала принимаем равным ( --- 30 мм-<0,75 Л. . Осевой ра.з.мер канала прямоугольного сечения [c.285]

Конструктивно МГД-генераторы различаются конфигурацией и размерами каналов. Наиболее распространенным и простым является линейный канал прямоугольного сечения, расширяющийся по пути потока плазмы. В дисковых МГД-генераторах канал образуется стенками, расположенными по радиусу, на которые опираются верхний и нижний диски. В коаксиальных (вихревых) МГД-генераторах плазма подается тангенциально в полость между двумя цилиндрическими электродами. Если зазор между электродами невелик, то при той же длине взаимодействия плазмы с магнитным полем коаксиальный МГД-гене-ратор по своим параметрам близок к линейному. [c.289]

В качестве частных случаев получаются 1) канал прямоугольного сечения, 2) дренажная щель Жуковского (рис. 10), для которой уравнение свободной поверхности имеет вид [c.289]

Из камеры смешения газовая смесь при температуре 350—300° подаётся в сушило через три канала прямоугольного сечения (№1,2 и 3), уложенных вдоль сушила на полу. Подача горячей смеси в каналы регулируется [c.141]

Плоская поверхностная струя выпускается из канала прямоугольного сечения в глубокий водоем с более холодной водой (рис. 1). Применяется метод расчета струйных потоков, предполагающий подобие распределения температур и скоростей в поперечных сечениях потока [1], которое при поверхностном сбросе теплой воды выполняется лишь при больших начальных числах Фруда и небольшом удалении от источника. На поведение поверхностного теплового потока сильно влияют силы гидростатического давления, возникающие вследствие неоднородности поля плотностей. Гидростатические силы приводят к усилению распространения сбросов в горизонтальном направлении и уменьшению вертикального смешения теплых вод с нижележащими слоями холодной воды. Влияние этих сил увеличивается по мере удаления от источника. При сбросе с достаточно большим начальным числом Фруда глубина струи на некотором участке возрастает, но затем с увеличением расстояния течение теряет струйный характер. Струя всплывает, растекаясь по поверхности водоема. Для расчета в струе выделяют начальный и основной [c.157]

Рассматривается плоская поверхностная струя, выпускаемая над наклонным дном из канала прямоугольного сечения (рис. 2). Внешнее течение может быть направлено вдоль оси выпуска или от берега под некоторым углом к оси выпуска. Сброс осуществляется таким образом, что глубина сбросного канала соответствует глубине водоема в месте выпуска. На некотором расстоянии от источника Xs струя под действием сил плавучести отделяется от дна и растекается по поверхности водоема. Глубина hs, соответствующая точке отделения струи, зависит, как было установлено экспериментально [5], от глубины водоема и начального числа Фруда [c.160]

Выпуск осуществляется вдоль береговой линии из поверхностного канала прямоугольного сечения (рис. 3). Внешнее течение ориентировано параллельно сбросному каналу. Параметры начального и основного участков до отделения струи от дна рассчитывают, исходя из представления теплового потока как полуограниченной струи с осредненными по глубине [c.163]

Спиральные теплообменники (рис. 2.12) состоят из двух листов, свернутых в виде спирали и образующих два канала прямоугольного сечения, по которым подают теплоносители. Ширину канала между листами принимают в пределах 6 = 8ч-16 мм. [c.120]

ДЛЯ канала прямоугольного сечения л, , 2а6 [c.202]

Принцип работы МГД-генератора. В простейшем случае МГД-генератор имеет канал прямоугольного сечения. Одна пара его стенок образует электроды, находящиеся в контакте с протекающей по каналу средой, другая представляет собой электрические изоляторы. Магнитное поле направлено перпендикулярно изоляторным стенкам. К электродам подключена нагрузка. [c.255]

Одна из возможных принципиальных схем установки показана на рис. 7-13. Она состоит из канала прямоугольного сечения, в раз- [c.248]

Схема опытного элемента, представляющего собой канал прямоугольного профиля, изображена на рис. I. [c.43]

Проведенные исследования вертикально опускающегося и поперечно продуваемого слоя в основном подтвердили сказанное выше [Л. 91, 93]. Данные о работе высокотемпературного теплообменника такого типа приведены в гл. 11. Для изучения особенностей теплообмена были поставлены эксперименты, выполненные Г. В. Мальцевой. Теплообменный участок представлял собой вертикальный канал прямоугольного сечения со сменными стенками. Температура воздуха измерялась на входе в одной точке (/ = 50- 280°С), а на выходе — в 9 точках. Температура слоя мулитовой насадки диаметром 5,3 и 9,2 мм измерялась в 3 точках на ходе и в 9 на выходе. Метод отбора и калориметрирования части насадки, а также метод мгновенной остановки слоя при отключении продувки показали удовлетворительное совпадение результатов измерений температуры слоя. Небаланс в большинстве опытов не превышал 10%. [c.325]

VIII. 14. Определить форму сопряжения бьефов при истечении струи из-под щита в канал прямоугольного сечения с удельным расходом q = 1,93 м /с, при открытии щита а = 0,5 м, напоре перед щитом Н = 2,5 м, если глубина воды в отводящем русле а) = 1,8 м [c.216]

На рис. 11.14 представлены результаты измерений профиля распределения осредненной скорости потока жидкости по сечению канала прямоугольной формы, выполненных оптическим анемометром и трубкой Пито (размеры канала показаны на рисунке). Из рисунка видно, что в центре наблюдается хорошее совпадение результатов измерений обоими методами, расхождение не превышает 0,6 % При приближениии к стенке расхождение данных больше и составляет примерно 5—9 % Дополнительные исследования показали, что эти расхождения обусловлены погрешно- [c.231]

Пример 8. Канал прямоугольного сечения шириной й, = 12 м и глубиной Л1 = 3 ж имеет местное сужение. Средняя скорость течения воды = = 0,5 м1сек. Определить глубину потока и скорость в суженной части канала шириной 8 = 8 м, полагая воду невязкой жидкостью и дно канала на участке местного сужения горизонтальным. [c.67]

Канал прямоугольного сечения с постоянным уклоном дна имеет местное сужение. Ширина канала равна >=12 м, глубина потока к = Ъ м средняя скорость течения воды w = 0,5 Mj ei . [c.44]

Какую ширину Ь должен иметь канал прямоугольного сечения длиной =1100 км, вырытый в естественном грунте на глубину Н = 3 м, если для пропуска воды в количестве Q = б00 м 1сек используется естественная разность отметок его концов Дат = 50 м. Расчет вести по формуле Маннинга (И, 56]. [c.111]

Экспериментальная установка. В настоящей работе изучается местная теплоотдача при вынужденном продольном обтекании пластины воздухом. На поверхности пластины реализуется условие 7с=соп81. Исследуемая плоская пластина (рис. 4.10) устанавливается по оси аэродинамической трубы разомкнутого типа. Воздух прокачивается через установку с помощью вентилятора, который присоединяется к выходному патрубку аэродинамической трубы. Труба представляет собой расширяющийся канал прямоугольного сечения. На входе поперечное сечение равно 60x100 мм , а на выходе 100X100 мм что обеспечивает постоянство давления воздушного потока по длине. Вентилятор приводится в движение электрическим двигателем переменного тока. На входе в канал установлено сопло Витошинского, которое служит для обеспечения равномерного распределения скорости воздуха и исключает возникновение дополнительных возмущений во входном сечении канала. Расход воздуха через аэродинамическую трубу регулируется с помощью ирисовой диафрагмы, установленной на выходном [c.157]

Аэродинамическая труба (рис. 10.9), работающая по принципу всасывания, представляет собой канал прямоугольного сечения (150X240 мм) с регулируемой по высоте верхней стенкой 1. [c.153]

Радиальный размер канала 2 из условий высокого электрического КПД и коэффициента мощности должен отвечать соотноще-пию ( 2 йс 0,75А2, где — глубина проникновения тока в расплавленный металл. Лишь при плавке алюминия по технологическим соображениям принимают 2 = 2-рЗ) А2, см. 15-3. Осевой размер канала прямоугольного сечения = 8к (12- Если по расчету получается аа>5с 2. целесообразно принять два параллельных канала, разнесенных в осевом направлении на расстояние, в 1,5—2,5 раза превышающее осевой размер каждого канала (см. 15-1). [c.283]

Следовательно, структура потока, нульсационные, расходные и энергетические характеристики криволинейных каналов зависят от режимных и геометрических параметров, к числу которых кроме угла поворота относятся ri = ri/6i Г2 = > 21Ьй Ь /Ьй l = llbi. Здесь ги /"г —радиусы округления выпуклой и вогнутой поверхностей Ь, йа—ширина канала на входе и выходе I — высота канала прямоугольного сечения (рис. 7.14,6). Для криволинейных каналов круглого сечения геометрические параметры относятся к входному диаметру di. Все перечисленные параметры влияют на сепарацион-ную способность, расходные и энергетические характеристики криволинейного канала и, что весьма важно, на амплитудно-частотные характеристики сложных пульсационных процессов. [c.254]

При проектировании и размещении энергетических предприятий необходимо оценивать тепловую нагрузку на водоемы, используемые в качестве источников и приемников охлаждающей воды. Теоретическая оценка распространения теплых сбросных вод электростанций должна учитывать физические процессы теплопередачи в большом объеме воды, а также многообразие внешних факторов, влияющих на эти процессы. Для прогнозирования распространения тепла в районе сброса охлаждающей воды конденсаторов турбин применяют математические модели поверхностных струйных потоков. Рассматривают наиболее типичные условия сброса теплых вод поверхностный сброс в глубокий водоем, сброс в мелководную зону, вдольбереговой сброс. Выпускным устройством служит поверхностный сбросной канал прямоугольного сечения с геометрическим соотношением ho/bo l. При расчете распространения тепловых потоков определяют глубину проникновения и площадь распространения теплых вод, поля температур и скоростей течения потока, площади зон с различной степенью перегрева. В математических моделях учитывают теплоотдачу со свободной поверхности, скорость и направление течений, а также влияние дна и береговой линии. [c.157]

Экспериментально изучено формирование дозного поля (Pj, Ф ) и поля быстрых нейтронов в макетах прямого канала прямоугольного сечения в защите из бетона. В качестве источников [c.282]

В предположении, что энергетические и пространственные зависимости дифференциального альбедо могут быть разделены. Формулу (3) мы использовали и для представления числового токового альбедо, что позволило рассчитать значения дозового Вд ( ) и числового Вч (Е) альбедо при разных порогах детектирования (табл. 2). Если считать, что соотношение (3) справедливо во всем диапазоне изменения углов 0о и 0, уменьшение значений альбедо при L<5 необходимо объяснить уменьшением рассеивающей поверхности /(5рас) (рис. 2). Для выяснения закона изменения 5рас проведены эксперименты в каналах прямоугольного сечения при 0,375 U /iV 2,67. Исходя из предположения о независимости каждой из четырех сторон канала в процессах рассеяния для канала прямоугольного сечения можно записать [c.285]

Теплообмен при конденсации водяного пара в трубных пучках исследовался в [4-26, 4-27]. В [4-26] опытный конденсатор представлял собой вертикальный канал прямоугольного сечения 522X193 мм, в котором был расположен шахматный пучок с относительными шагами между трубами Si/d=l,475 и S2/d=l,275. Пар поступал сверху, по ходу пара насчитывалось одиннадцать рядов латунных труб диаметром 19 мм и активной длиной 522 мм. Всего пучок состоял из 72 труб, расположенных горизонтально. Теплоотдача измер5 лась в 1, 2, 3, 5, 7 и 11-м рядах на одной из труб ряда. [c.122]

Исследование теплоотдачи по методу энтальпии. Опытный горизонтальный теплообменник типа труба в трубе представлен па рис. 3-15. Основным элементом ее является круглая медная труба 1 диаметром % мм длиной 2 100 мм, с толщиной стенки 2 мм, коаксиально помещенная во второй трубе 2, служащей -кожухом [Л. 6], или канал прямоугольного сечения 3,3X17 мм длиной 750 мм [Л. 1]. По опытной трубе течет нагретая вода. Внутри опытного прямоугольного канала — масло. Теплообмен между нагретой жидкостью и стенкой является объектом исследования. По зазору между опытной трубой и кожухом движется охлаждающая вода. Вход в опытную трубу выполнен плавным, перед входом находится камера 3, обеспечивающая равномерное распределение скорости жидкости на входе. После опытной трубы жидкость поступает в камеру смешения 4, которая обеспечивает хорошее перемешивание жидкости перед измерением ее температуры. Для уменьшения потерь тепла в окружающую среду входная и смесительные камеры, а также патрубки для термопар тщательно изолируются. Циркуляция жидкости в системе осуществляется центробежным пасосом 5, сидящим на одном валу [c.167]

Рассмотрим метод определения оптимальных условий измерения фср для случая проовечивания канала прямоугольного сечения плоокопараллельным пучком гамма-лучей, когда [г можно считать не зависящим от толщины слоя исследуемой среды. При равномерноэмульсионном режиме течения пароводяной смеси [c.56]

К расслоенному, а при движении пароводяной омеси в вертикальных трубах возможны главным образом два режима течения— стержневой и эмульсионный. Таким образом, оШ Ибка в определении объемного паросодер-жания из-за неопределенности структуры течения в данном случае резко уменьшается. На рис. (3-11) представлены расчетные значения максимальных ошибок для -вертикального канала прямоугольного сечения с учетом неопределенности структуры (стержневой или эмульсионной). [c.59]

Описаны результаты экспериментального исследования гидравлического сопротивления канала прямоугольного профиля 1,8ХЗ,6 и 1,5X3,0 мм при неравномерном обогреве по периметру канала. Исследование проведено на воде в диапазоне давлений 0,98—9,8 Мн/м , массовой скорости от 7 10 до 40 10 кг1м сек, недогрева 50—150 град, теплового потока от О до 0,8— 0,9 от критического значения. Та часть периметра, на которой происходило основное тепловыделение, изменялась в пределах 17—100%, [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...