Изменения частот крутильных колебаний

Для подобия зубчатой передачи и предлагаемой упрощенной модели параметры динамической модели (масса, закон изменения жесткости пружины) должны быть подобраны таким образом, чтобы закон изменения частоты собственных колебаний динамической модели был одинаков с законом изменения частоты собственных крутильных колебаний зубчатой передачи. [c.115]

В работе [L.16] путем испытаний модели винта в аэродинамической трубе исследовалось влияние на срыв таких параметров, как сужение и крутка лопасти, вогнутость профилей сечений, собственная частота крутильных колебаний лопасти и число лопастей винта. Измерялись аэродинамические характеристики винта, колебания лопастей и положения точки отрыва пограничного слоя. Оказалось, что изменение скорости роста Ст/о, маховое движение лопастей и переменные напряжения лопасти в плоскости хорд указывают на приближение срыва не хуже, чем положение точки отрыва пограничного слоя на лопасти. Установлено, что срыв начинается на стороне отступающей лопасти при 260° < ф < 330° на радиусе r 0,75R. С ростом Ст/а начало зоны срыва перемещается к азимуту ф = 180°, а конец этой зоны отходит назад, на азимут ф = 20°. При умеренной подъемной силе точка отрыва пограничного слоя на лопасти быстро перемещается от задней кромки к передней. При большой подъемной силе отрыв пограничного слоя происходит вблизи передней кромки и связан, по-видимому, со сходом пелены вихрей при срыве. При заданной скорости полета наступление срыва в первую очередь зависит от силы тяги несущего винта, а не от значений общего и циклического шагов, обеспечивающих требуемую подъемную силу. Значение Ст/а, при котором начинается срыв (срывное значение), уменьшается с ростом i. Использование суживающихся лопастей и вогнутых профилей существенно улучшает срывные характеристики винта, увеличивая срывное значение Ст/а и улучшая летные характеристики при срыве. Уменьшение жесткости на кручение отодвигает начало срывного флаттера, но изменение крутки, частоты крутильных колебаний и числа лопастей практически [c.819]

В противоположность собственным изгибным или чисто крутильным колебаниям, частоты которых для различных моделей близки друг к другу, резонансная частота крутильных колебаний с искажением поперечного сечения для различных моделей различна. Изменение этой частоты объясняется способностью различных форм поперечных сечений по разному сопротивляться [c.49]

Для уменьшения амплитуд углов поворота масс при резонансных частотах в двигателях применяют демпферы, а для изменения частот собственных колебаний валопровода — антивибраторы. Демпферы создают сопротивления крутильным колебаниям и гасят их энергию. Антивибраторы изменяют частоты собственных колебаний вала так, чтобы они не совпадали с гармоническими составляющими возбуждающих моментов. [c.234]

Интегральный резонансный метод применяют для определения модулей упругости материала по резонансным частотам продольных, изгибных или крутильных колебаний изделий простой геометрической формы. Этот метод используют для контроля небольших изделий, абразивных кругов, турбинных лопаток [10]. Наличие дефектов или изменение свойств материалов определяют по отклонениям резонансных частот. [c.203]

Несмотря на различия собственных частот по всем тонам изгибных и крутильных колебаний, процессы изменения во времени нормальных и касательных напряжений имеют синфазный характер. Максимальный и минимальный уровень напряжений по каждому из двух рассматриваемых направлений совпадает в любой момент времени при полете ВС. Синфазное изменение касательных и нормальных напряжений — наиболее типичная ситуация с реализацией напряженного состояния в различных зонах крыла самолета и обшивки киля. Напряженное состояние крыла, по указанным выше зонам самолета Ил-18, характеризуется следующим диапазоном изменения главных напряжений Oi и 02 в типовом полете И МПа < Oi < 90 МПа -95 МПа < Оз < 4 МПа -1,8 < 0i/02 = К < 1,5. [c.30]

Интегральный метод вынужденных колебаний применяют для определения модуля упругости материала по резонансным частотам продольных, изгибных или крутильных колебаний образцов простой геометрической формы, вырезанных из изделия, т. е. при разрушающих испытаниях. Последнее время этот метод используют для неразрушающего контроля небольших изделий абразивных кругов, турбинных лопаток. Появление дефектов или изменение свойств материалов определяют по изменению спектра резонансных частот. Свойства, связанные с затуханием ультразвука (изменение структуры, появление мелких трещин), контролируют по изменению добротности колебательной системы. Интегральный метод свободных колебаний используют для проверки бандажей вагонных колес или стеклянной посуды по чистоте звука. [c.102]

Подобная электрическая схема используется также для возбуждения и детектирования крутильных колебаний. Крутильные и продольные колебания возбуждаются в образце одновременно. Не наблюдали взаимного влияния этих колебаний, которое могло бы вызвать изменение резонансной частоты. При отключении генератора крутильных колебаний частота продольных колебаний не меняется (аппаратура позволяет легко зарегистрировать изменение на 1 Гц частоты 20 кГц). Вследствие недостаточной электроизоляции обеих схем в цепях детектирования появляются небольшие наводки от генератора крутильных колебаний, даже когда частота не отвечает резонансной. Для устранения этих помех применены схемы компенсации. Изменение резонансной частоты с температурой регистрировали с помощью специальной системы. Она выполняет следующие функции обеспечивает подачу необходимого напряжения на нагреватели для получения требуемой температуры по достижении заданной температуры регистрирует показания двух температурных датчиков и резонансные частоты продольных и крутильных колебаний и обеспечивает изменение напряжения на нагревателе для достижения следующей температурной ступени. Измерения проводили с интервалом температур 3 К. [c.381]

Свойства машины с регулятором при резких изменениях нагрузки были предметом многих исследований. Можно сказать, что основы теории регулирования были заложены в трудах И. А. Вышнеградского в 1876—1877 гг. [52]. Машина, находящаяся под нагрузкой, и ее регулятор образуют систему с двумя степенями свободы, если регулирование является прямым (непосредственным). В качестве обобщенных координат Лагранжа обычно выбираются ход втулки регулятора h и угол поворота маховика ф. При расчетах вал принимается абсолютно жестким, так как частота колебаний вала в процессе регулирования бывает значительно ниже частоты собственных крутильных колебаний вала, В основе исследования лежит рассмотрение кинетической и потенциальной энергии регулятора и машины, выраженных через /г и ф. Для большей общности анализа предположим, что кинетическая энергия определяется выражением [c.375]

Наряду с величинами амплитуд гармонических составляющих при анализе колебательного процесса необходимо знать сдвиги фаз между ними. Можно показать, что для определения этих сдвигов фаз удобно использовать линии регрессии между соответствующими гармоническими составляющими. Так, в частности, на рис. 4 приведены линии регрессии х (xi) и "х (х ) между первой Xi и второй Хз гармониками крутильных колебаний шестерни, соответствующие сдвигу по фазе второй гармоники примерно на 30° относительно первой. С изменением нагружающего момента Мдв величина фазового сдвига изменяется. Аналогично можно определить фазы и других гармоник зубцовой частоты. [c.49]

Общая схема расчета системы на крутильные колебания и внесения изменений может быть представлена в следующей последовательности 1) определение моментов инерции деталей (по чертежам или из опыта) 2) определение крутильной жесткости участков валов (по чертежам или из опыта) 3) составление эквивалентной системы 4) расчет частот собственных колебаний для первых трех — пяти форм 5) зная формы колебаний, оценивают MSa,- гармоник, дающих резонансы в рабочем диапазоне оборотов 6) для нескольких самых больших значений /М2а, задавшись или Р, находят амплитуду А и масштаб формы — [c.391]

Изменение системы. При неблагоприятном расположении резонансов, которые можно оценить по величинам /W2a,-, стремятся изменить характеристику крутильных колебаний системы прежде всего за счет изменения ее собственных частот. Этот способ чаще всего применяется на практике. Вопрос о том, какие элементы установки и насколько должны быть изменены, для того чтобы система получила заданную частоту собственных колебаний, разрешается расчетом. Обычно возможности изменения системы весьма ограничены. [c.392]

Роторы турбин и генераторов находятся под действием статических и повторно-статических (малоцикловых) напряжений, обусловленных центробежными силами и тепловыми нагрузками при испытаниях, эксплуатационных пусках и остановах, а также при изменении мощности. Число таких циклов может достигать 20—60 и более в год при общем числе за расчетный ресурс 500— 1000 и более. Повторяющаяся смена нагрузок вызывает в роторах (особенно в местах повышенной концентрации и значительных температурных напряжений) накопление малоцикловых повреждений. Сочетание повторных нагрузок с повышенными температурами в элементах конструкций высокого давления является причиной ускорения накопления повреждений за счет длительных статических повреждений. Кроме того, на низкочастотные (10- —10 Гц) циклы высоких напряжений накладываются высокочастотные (в диапазоне частот 10—150 Гц) циклы переменных напряжений, обусловленные действием нагрузок от силы тяжести на оборотных частотах , срывом масляного клина в подшипниках или вибрационных нагрузок за счет изгибных и крутильных колебаний роторов по соответствующим формам. Суммарное число циклов нагружения за расчетный ресурс достигает при этом 10 — 10 . Вибрационная составляющая циклических напряжений для роторов турбин и генераторов при современном уровне балансировки, предварительных доводочных работ и контроля вибраций при эксплуатации может быть снижена практически до безопасных уровней при нормальной эксплуатации. Но роль этой составляющей резко возрастает при изменении жесткости роторов на стадии развития в них макротрещин. Для роторов паровых турбин в интервале указанных низких и высоких частот могут иметь место циклы нагружения с промежуточными частотами (0,01 —10 Гц) в результате неравномерности давлений и температур потоков пара. Таким образом, фактический спектр механических и температурных напряжений для роторов турбин и турбогенераторов оказывается достаточно сложным. Сложность формы цикла возрастает по мере повышения температур (образуются деформации ползучести), а также за счет изменения асимметрии цикла при наличии остаточных напряжений. [c.7]

Однако, если рассматривать неустановившиеся режимы работы, связанные с передачей крутильных колебаний через ГДТ, особенно в области высоких частот, то использование дифференциального уравнения баланса энергии нецелесообразно. Это объясняется невозможностью определения коэффициентов гидравлических потерь, так как неизвестны законы их изменения при наличии периодических колебаний момента и угловой скорости на входном и выходном валах ГДТ [10]. [c.51]

На рис. 8.17 представлен характер изменения частот колебаний модели крыла II в зависимости от безразмерной скорости набегающего потока Щ. Флаттеру крыла соответствует критическая скорость в окрестности слияния двух ветвей частотной диаграммы, отвечающих чисто изгибным и чисто крутильным формам колебаний [9,92]. [c.197]

Исследования производились в таком порядке. На крутильный цилиндрический преобразователь подавалось постоянное по величине напряжение от электрического генератора частота этого напряжения плавно изменялась с помощью механического привода от самописца уровней типа Н-110. Синхронно с изменением частоты возбуждения на ленту самописца записывались сигналы с трех миниатюрных датчиков ускорений, прикрепленных к цилиндрическому преобразователю и реагирующих соответственно на крутильные, продольные и изгибные колебания. [c.298]

При совпадении частоты колебаний трансмиссии автомобиля с частотой изменения гармонических составляющих сил газов и сил инерции двигателя возможен резонанс колебаний. Амплитуды колебаний трансмиссии можно значительно уменьшить, если установить гаситель крутильных колебаний в сцеплении, увеличить податливость трансмиссии путем введения упругих муфт и т. п. [c.92]

Весьма важным обстоятельством, характеризующим возможности УЗС, является сварка по контуру как на машинах с продольной системой, так и с резонирующим стержнем, работающим в режиме изгибных и крутильных колебаний. Такая сварка получена за счет выбора сварочных наконечников специальной формы, соответствующей заданной конструкции изделия. Одним из недостатков такого приема является изменение собственной частоты стержня в силу изменения его формы. Это затрудняет расчет его параметров. [c.44]

Компрессор приводится во вращение через упругую кулачковую муфту и торсионный валик /, предохраняющие компрессор от крутильных колебаний двигателя, а шестерни привода от перегрузки при резком изменении частоты вращения коленчатого вала. [c.108]

Экспериментами доказано большое влияние деформаций корпусных деталей на колебания холостого хода токарных станков. Наибольшее значение имеют крутильные колебания передней части станка около вертикальной оси и ее изгибные колебания-, имеющие, частоту порядка 300 Гц. Пределы изменения частоты колебаний станины в зависимости от расположения суппорта для станка В составляют при изгибе 155—265 Гц, при кручении 65— 440 Гц. [c.80]

Высокие собственные частоты продольных колебаний сверла позволяют при частотах вибрационного сверления рассматривать его как обычную пружину. Продольные колебания могут вызвать и крутильные колебания сверла в связи с переменностью крутящего момента. Ввиду большой длины тонкостенного сверла закручивание может вызвать изменение его длины [c.84]

Во всех совр. определениях кавендишевой Г. п. (табл.) были использованы крутильные весы. Помимо названных выше, применялись и др. режимы работы крутильных весов. Если эталонные массы вращаются вокруг оси крутильной нити с частотой, равной частоте собственных колебаний весов, то по резонансному изменению амплитуды крутильных колебаний можно судить о величине Г. п. (резонансный метод). Модификацией динамич. метода является ротационный метод, в к-ром платформа вместе с установленными на ней крутильными весами и эталонными массами вращается с пост. угл. скоростью- [c.523]

Кольрауш и Лоомис, подобно Кулону, определяли частоту крутильных колебаний проволоки, к которой был прикреплен цилиндрический груз. Зеркало, прикрепленное к грузу, давало им возможность проводить свои измерения. Они сравнивали результаты, проведя эксперименты сначала при комнатной температуре, а потом при 100°С, нагревая ту же камеру водяным паром. После нагревания камеры они сначала прерывали подачу пара, окружающего маятник, а затем измеряли период колебаний и температуру при постепенном охлаждении образца. Температура измерялась при помощи трех термометров, расположенных в различных местах камеры. Отставание показаний термометра относительно температуры камеры и последней относительно температуры тонкой проволоки было предметом специального исследования Гротриана, которое не обсуждалось. Кольрауш и Лоомис сделали несколько измерений при 0°С, используя лед. Чтобы избежать остаточного изменения упругих свойств вследствие отжига, они циклически нагревали образец несколько раз, изменяя его температуру между комнатной температурой и 100°С, прежде чем начинать непосредственно сам опыт. Все три твердых тела первоначально представляли собой жесткую проволоку диаметром от 0,2 до 0,3 мм. Кольрауш и Лоомис характеризовали материал медной проволоки как чистую электролитически осажденную медь , а железной и латунной — как техническую проволоку. [c.465]

Расчет изменения уровня звука, произведешюго радиальной силовой волной второго порядка, являющейся наиболее опасной с акустической точки зрения, у двигателя 8 кВт показал уменьшение примерно на 20 дБ. В этом случае получилось, что собственная частота крутильных колебаний оказалась выше 10 кГц, и поэтому влиянием крутильных деформаций можно было пренебречь [Л. 19]. [c.204]

Таким образом, учет изменений момента инерции приводит к ураоне-пию (j), подобному тем уравнениям, которые были получены выше для системы с переменной жесткостью. Отсюда можно заключить, что при надлежащем выборе частоты со радиально колеблющихся масс т могут возникнуть большие крутильные колебания системы, показанной на рис. 126. Необходимая для этих колебаний энергия вводится силами, осуществляющими заданное радиальное движение масс т. Когда массы движутся к оси вала, совершается положительная работа на преодоление центробежных сил. При обратном движении работа отрицательна. Если сообщить массам скорость, направленную к оси вала, когда угловая скорость крутильных колебаний и соогветстненно центробежные силы велики, и обратное движение—когда центробежные силы малы, то будет создаваться избыток положительной работы, необходимый для нарастания крутильных колебаний. Такие условия показаны на рис. 127, где верхняя кривая представляет угловую скорость 0 колеблющегося маховика, а нижняя — радиальные перемещения г масс т. Частота колебаний масс т вдвое больше частоты крутильных колебаний вала. [c.174]

Характерной особенностью системы двигатель — трансмиссия—винт является необходимость устранения резонансов ее крутильных колебаний. С этой целью проводятся расчеты собственных частот крутильных колебаний и экспериментальная их проверка на опытном вертолете перед началом полетов. Практика показывает, что нельзя оставлять без внимания различные ответвления системы — приводы агрегатов (насосов, генераторов и т. п.). По результатам расчетов и испытаний принимают решения по изменению параметров системы (в основном крутильных жесткостей валов) и установке гасителей колебаний (аналогичных рассмотренным в гл. 6 и др.). Также анализируют изгибные колебания валов, входящих в трансмиссию. Обяза- [c.198]

Режимы I я II соответствуют косинусоидальному закону изменения ускорений на прямом ходе и синусоида)1ьному — на обратном. Возбуждаемые крутильные колебания привода привели к значительному нарушению симметрии исходных характеристик. Из-за почти двукратного сокращения времени выбега существенно возросли максимальные ускорения. Вторая запись отличается от первой значительным увеличением парциальной частоты ведомого звена 2, однако на интенсивности крутильных колебаний это почти не отразилось, о чем свидетельствует почти полная идентичность записей скоростей на обеих осциллограммах. [c.211]

КОЛЕБАНИЯ (вынужденные [возникают в какой-либо системе под влиянием внешнего воздействия переменного пружинного маятника (характеризуется переходным режимом и установившимся состоянием вынужденных колебаний резонанс выявляется резким возрастанием вынужденных механических колебаний при приближении угловой частоты гармонических колебаний возмущающей силы к значению резонансной частоты) электрические осуществляют в электрическом колебательном контуре с включением в него источника электрической энергии, ЭДС которого изменяется с течением времени] гармонические относятся к периодическим колебаниям, а изменение состояния их происходит по закону синуса или косинуса затухающие характеризуются уменьшающимися значениями размаха колебаний с течением времени, вызываемых трением, сопротивлением окружающей среды и возбуждением волн когерентные должны быть гармоническими и иметь одинаковую частоту и постоянную разность фаз во времени комбинационные возникают при воздействии на нелинейную колебательную систему двух или большего числа гармонических колебаний с различными частотами кристаллической решетки является одним из основных видов внутреннего движения твердого тела, при котором составляющие его частицы колеблются около положений равновесия крутильные возршкают в упругой системе при периодически меняющейся деформации кручения отдельных ее элементов магнитострикционные возникают в ферромагнетиках при их намагничивании в периодически изменяющемся магнитном поле модулированные имеют частоту, меньшую, чем частота колебаний, а также определенный закон изменения амплитуды, частоты или фазы колебаний неавтономные описываются уравнениями, в которые явно входит время некогерентные характерны для гармонических колебаний, частоты которых различны незатухающие не меняют свою энергию со временем нормальные относятся к гармоническим собственным колебаниям в линейных колебательных системах [c.242]

Пусть геометрическая форма лопаток н их установка на диске таковы, что система имеет прямую поворотную симметрию, обладая одновременно плоскостью зеркальной симметрии, нормальной к оси системы. Тогда взаимодействие между изгибными колебаниями лопаток в окружном направлении и колебаниями жестко закрепленного диска, недеформируемого в своей срединной плоскости, отсутствует. В этих условиях параметр связи равен нулю, взаимная интерференция частотных функций отсутствует, пересечения их сохранятся, и эта часть спектря основной системы качественно совпадет с соответствующей частью объединенного спектра парциальных систем. В то же время, связанность семейств изгибных колебаний лопаток в направлении оси системы с изгибными колебаниями диска сохранится, четко проявится взаимная интерференция соответствующих парциальных частотных функций. Сохранится она и для семейства крутильных колебаний лопаток. На рис. 6.13 приведен спектр собственных частот упругого диска, несущего радиально расположенные консольные стержни постоянного (прямоугольного) сечения. Здесь хорошо видна деформация спектра при изменении ориентации главных осей сечения стержней относительно оси системы. При (3=0 и 90" система приобретает прямую поворотную симметрию. При Р = 0° изгибная податливость жестко закрепленного в центре и недеформируемого в своей плоскости диска не сказывается на частотах изгибных колебаний стержней в направлении их минимальной жесткости, и частотные функции имеют точки взаимного пересечения (точки А и В, рис. 6.13). Здес -, взаимодействие колебаний стержней и диска отсутствует (х = 0), однако наблюдается сильная связанность колебаний диска и стержней в направлении максимальной жесткости последних. При р = 90 наблюдаются сильная связан- [c.97]

На вершине лопатки также всегда известно одно граничное условие (155) или (167). Это условие будет удовлетворено только в том случае, если принятая частота р совпадает с какой-либо из собственных частот р, р2, В общем же случае в результате подстановки получим некоторую отличную от нуля величину. Проводя вычисления для различных значений частоты р, построим кривую изменения этой величины в зависимости от частоты (рис. 92). Нулевые значения определяют собственные частоты различных тонов внутрипакетных крутильных колебаний лопаток, соответствующие принятому коэффициенту Uj. [c.188]

В результате на вершине /,22=0,4176 Lo. Так как ЬцфО, то принятая частота /=1088 пер/с не является собственной. Выполнив ряд вычислений Z.22 при различных значениях частоты f, строим кривую изменения остаточного момента в зависимости от /. Нулевые значения этой кривой определяют собственные частоты внутрипакетных крутильных колебаний при выбранном коэффициенте а = 2,000 [c.193]

Испытания выполнялись на специальных лабораторных установках, основной частью которых являлась рабочая модель элемента вибрационного винтового конвейера с механическим возбуждением колебаний. Путем изменений числа оборотов приводного электрического двигателя и изменений массы и положения неуравновешенных частей оказалось возможным подбирать частоту вибрационного движения вплоть до максимального значения 3000 Цмин, далее амплитуду вибрационного движения (средние значения О—1 мм, в некоторых случаях до 3 мм) и, наконец, величину отношения трансляционных и крутильных колебаний. Вибрационная установка была помещена в экспериментальном пространстве сушилки, через которую воздух протекал с максимальной скоростью 9 м1сек при максимальной температуре 90° С. Интенсивность испарения определялась по разности веса слоя гранулированного материала или путем взвешивания последовательно отбираемых образцов. [c.167]

Флаттер двухлопастного винта с общим ГШ имеет особенности. На таком винте излом оси лопасти, необходимый для получения конструктивного угла конусности, может быть расположен на большем радиусе, чем подшипник ОШ. Увеличение в результате этого момента инерции лопасти относительно оси ОШ (см. разд. 9.4.2) неблагоприятно влияет на устойчивость изгибно-крутильных колебаний, снижая собственную частоту колебаний в ОШ при заданной жесткости управления. Айализ дивергенции и флаттера, данный в предыдущих разделах, применим и к двухлопастному винту (при vp = 1 для поворота в общем ГШ и частоте упругого тона, соответствующего изменению угла конусности). При полете вперед моменты на втулке, соответствующие нечетным гармоникам в периодических коэффициентах уравнений для Pi и 0], взаимно уничтожаются. [c.596]

Исследование срывного флаттера проводилось также в работе [Н.ЗО]. При больших углах общего шага получены установившиеся чисто крутильные колебания лопасти модели винта на режиме висения, причем частота колебаний была близка к СО0. Амплитуда колебаний возрастала с увеличением общего шага и зависела от приведенной частоты = o3e6/(0,75Qi ), так что максимум амплитуды имел место при значениях k от 0,2 до 0,5 в зависимости от величины общего шага. Такая частота соответствует максимальному отрицательному демпфированию при срыве. При измерении распределения давления по хорде установлено, что после достижения максимального угла атаки на всей верхней поверхности возникает большой пик разрежения, что и создает момент на пикирование, находящийся в одной фазе со скоростью изменения угла атаки, т. е. отрицательное [c.808]

Тот факт, что модули упругости не обязательно уменьшаются с ростом температуры, как было указано Вертгеймом, можно видеть из исследований Фрэнка Хортона 1905 г. (Horton [1905, 1]), посвященных изменению модуля крутильной жесткости кварцевых волокон в области температур от 20 до 1000°С. Повторяя эксперименты с крутильным маятником Кулона 120-летней давности (1784 г.) с кварцевыми волокнами диаметром 0,001 см, которые использовались с той же целью, что и в опытах Кулона, поскольку они являются почти универсальными в качестве подвесок в крутильных установках, когда требуется высокая точность (там же, стр. 401), Хортон добавил только две новые детали к исходным экспериментам. Во-первых, частоты колебаний, используемые для вычисления значений модуля упругости, он определял, применяя новый метод измерения времени путем синхронизации, предложенный профессором Пойнтингом , и, во-вторых, добился важной для эксперимента точности в 0,01% при определении радиуса волокна, прокатывая малый отрезок его между двумя тонкими стеклянными капиллярными трубками и подсчитывая число вращений, необходимых для прохождения дистанции в 5 мм. [c.470]

В те годы важное значение приобрели исследования по динамике систем, состоящих из упругой оболочки (пластины), газа и сплощного тела, в которых по какой-либо причине могут возникнуть возмущения. Эта область механрпси называется аэрогидроупругостью, или задачами взаимодействия. Задачи решались для нужд авиакосмической техники и были очень актуальны. Дело в том, что более полную и достоверную информацию о статическом и динамическом поведении конструкции можно получргть из решения задачи взаимодействия. Если, например, оболочка находится в жидкости или содержит жидкость и колеблется, то вместе со стенками оболочки движется и окружающая среда. Влияние жидкости скажется и на изменении деформации оболочки, и на частоте колебаний в пустоте. Некоторые процессы вообще невозможно объяснить без учета влияния окружающей среды происхождение изгибо-крутильных колебаний крыльев [c.127]

При резонансе колебаний трехузловой формы с частотой изменения мажорных гармоник крутящего момента двигателя возникает стук шестерен в редукторах трансмиссии частота собственных колебаний трансмиссии уменьшается с увели-чением масс вращающихся ча-стей коробки передач (например, при установке центрального тормоза) и главной передачи заднего моста. Уменьшение жесткости первичного вала мало влияет на снижение частоты. Необходимо значительно уменьшить жесткость этого узла, установив гаситель крутильных колебаний в сцеплении. [c.94]

Характер изменения напряжений в вале при сбросе нагрузки турбины Днепровской ГЭС с 36 или с 72 мгвт до нуля одинаков. В начале сброса возникают крутильные колебания с первой частотой цикла порядка 7,1 гц. При снижении нагрузки в вале наблюдаются только крутильные колебания высших частот, а к моменту полного закрытия направляющего аппарата вновь возникают крутильные колебания первой частоты, причем напряжения переходят через нуль. Динамическая составляющая напряжений при сбросе нагрузки 36 мгвт равна = + 20 кг см и при сбросе нагрузки N = 72 мгвт — = 40 кг см . При двухфазном коротком замыкании амплитуда касательных напряжений в вале этого агрегата [c.492]

Деформационное колебание VI (см. табл. 8) происходит от крутильного движения в молекуле К1АН и стабилизируется при образовании водородной связи. Интерпретация частот этих колебаний связана с трудностью их отождествления, поэтому экспериментальные данные о влиянии Н-связи на спектры этих колебаний немногочисленны. Изменения полосы Vi бывают значительными и проявляются в увеличении частоты, интенсивности и ширины спектра. [c.164]

Соответствующие этим частотам формы колебаний представлены на рис. 4.21. Из этого рисунка следует, что при изменении жесткости Сц первая форма колебаний (р=р1> слабо меняется, в то время как вторая (р=рг) и третья ( =рз) формы меняются существенно. Наличие значительных относительных колебаний масс с моментами инерции 1 и /г позволяет эффективно использовать упругофрикционный демпфер для снижения крутильных колебаний трансмиссии на этих формах колебаний. [c.332]

Влияние колебательного изменения скорости резания на устойчивость проявляется при высоких частотах (порядка 1000 — 3000 Гц), например при крутильных колебаниях расточных борштанг [81 ]. Согласно экспериментам А. Л. Кривошеина, В. И. Лившица, Г. Ф. Петраковича, которые изучали затухание изгибных колебаний при точении консольной оправки подрезным резцом, существует затухание резания при перемещении в направлении х , т. е. существует зависимость силы резания от х. Резание в этом случае было не свободным, и на демпфирование могло оказывать влияние трение по вспомогательной режущей кромке. Смещение по оси х главной режущей кромки является смещением по оси у в системе координат вспомогательной режущей кромки. Кроме того, толщина и ширина срезаемого слоя в описанных экспериментах соизмеримы. [c.88]

Расчет коленчатого вала на крутильные колебания, проводимый обычно независимо от его обычного расчета уа прочность, разделяется на следующие части 1) приведение крутильной системы коленчатого вала 2) определение формы и частоты собственных крутильных колебаний приведенной системы 3) гар.мояический анализ крутящего момента 4) определение резонансных критических оборотов 5) определение амплитуды колебаний при резонансе 6) определение дополнительных напряжений при резонансе 7) расчет необходимых изменений конструкции двигателя и (в случае необходимости) гасителя крутильных колебаний. [c.76]

Изменение в определенно последовательности сил, действующих в двигателе, обусловливает переменный характер крутяи],его момента на коленчатом валу. Крутящий момент, периодически меняющийся по углу поворота вала, возбуждает его колебания, которые в отличие от собственных называются вынужденными. Частота этих колебаний равна частоте изменений крутящего момента или частоте, кратной ей, и пропорциональна числу оборотов коленчатого вала. Возможны случаи, когда при некоторых числах оборотов вала частота собственных колебаний и частота одного из вынужденных колебаний вала совпадают. Такое состояние называется резонансньш, а число оборотов пала, при котором появляется резонанс, — критическим. Крутильные колебания при резонансе сопровождаются значительным увеличением напряжений в элементах коленчатого вала, они усиливают износ механизма отбора мощности и вибрацию двигателя. Работа двигателя при критическом числе оборотов может вызвать поломку коленчатого вала. [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...