Момент остаточное

Величина момента остаточной несбалансированности определяется совокупностью моментов, действующих вокруг какой-либо оси, например момента трения в подшипниках оси, момента, создаваемого весом подвижных деталей, момента, порождаемого токоподводами, и др. В случае, если смещение центра тяжести элементов гиростабилизатора, определяемое остаточной несбалансирован- [c.442]

Сравнивая выражения, полученные для изгибающих моментов V.21) и (V.22) (обозначим их соответственно и Мщ), видим что Мщ = Мщ — ДЛ/, где AM равно третьему слагаемому в выражении для Мщ. При этом интересно также отметить, что юно равно моменту остаточных напряжений неупруго деформированных волокон сечения образца. [c.254]

По мере роста требований к точности свободных гироскопов и сокращения их инструментальных погрешностей, обусловленных дебалансом масс, трением в опорах и увлекающими моментами остаточных магнитных и упругих сил, становится более актуальным изучение ошибок следующего порядка малости, считавшихся ранее несущественными. В связи с этим за последние [c.170]

А достигается при максимальном напряжении на первой сетке макс ор. В Этот момент остаточное напряжение на аноде = 160 В. У ламп со сред- [c.110]

Для предотвращения остаточных деформаций и хрупкого разрушения зубьев напряжение ортах изгиба при действии пикового момента не должно превышать допускаемое ( r]f ax [c.24]

Выше были рассмотрены условия старта макротрещины, обусловленного хрупким или вязким зарождением разрушения в ее вершине. Сам факт такого старта в общем случае не является гарантом глобального разрушения элемента конструкции. Так, для развития трещины по вязкому механизму требуется непрерывное увеличение нагрузки до момента, когда трещина подрастает до такой длины, при которой дальнейший ее рост может быть нестабильным [33, 253, 339, 395]. При хрупком разрушении нестабильное развитие трещины начинается сразу после ее старта, но тем не менее трещина может остановиться, не разрушив конструкции, что может быть связано с малой энергоемкостью конструкции (не хватает энергии на обеспечение динамического роста трещины) или определенной системой остаточных напряжений (попадание трещины в область сжатия). [c.239]

На текущем этапе Дт решается динамическая упругопластическая задача до момента старта трещины или упругая — после ее страгивания. При этом учитываются поля остаточных деформаций ео по алгоритму, описанному в разделах 1.2 и 4.1.3. Остаточные деформации во позволяют моделировать [c.249]

Этот вопрос решается посредством принятия допущения об одновременном выполнении каждого прохода по всей длине шва. В этом случае поле температур и напряжений становится однородным вдоль шва и задача сводится к двумерной. Такое допущение, в общем, вполне приемлемо именно при определении остаточных (не временных) сварочных напряжений в связи со следующими обстоятельствами. Формирование ОСН начинается с момента приобретения разупрочненным материалом упругих свойств. Следовательно, процессы деформирования, происходящие в районе источника сварочного нагрева, не оказывают влияния на ОСН и этот район можно исключить из рассмотрения. В области за источником нагрева, где материал приобрел упругие свойства, градиент температур вдоль шва уже незначительный и НДС здесь можно считать близким к однородному. [c.280]

Здесь сказывается влияние структурных превращений, приводящих к низким ОСН за счет увеличения объема металла при охлаждении в момент превращения. При выполнении следующего прохода температура в рассматриваемой области не достигает Ti. Следовательно, вторичного Fea — Fev-превращения и соответственно увеличения объема металла за счет этого превращения не будет. Тем не менее эта температура достаточно велика, чтобы при нагреве возникли такие остаточные пластические деформации укорочения, которые могут при охлаждении материала увеличить растягивающие ОСН до значений, близких к [c.287]

Влияние анизотропии восприимчивости некубических кристаллов в большинстве случаев можно сделать малым либо путем тщательной ориентации монокристалла, либо применяя порошкообразный образец, хотя несферическая форма зерен порошка может вызвать нескомпенсированный магнитный момент и остаточную анизотропию. Осуществить тепловой контакт с образцом из порошка проще, чем е монокристаллом, поэтому в магнитной термометрии применяется удобная форма образца независимо от кристаллической симметрии соли. [c.125]

Эластичность резины сочетается с высоким сопротивлением разрыву и истиранию, газо- и водонепроницаемостью, химической стойкостью, хорошими электрическими свойствами, небольшим удельным весом. Прочностные свойства оцениваются пределом прочности при разрыве а , относительным удлинением в момент разрыва Д/ и остаточным удлинением после разрыва 3. [c.376]

Рассмотрим шар, падающий вертикально на неподвижную горизонтальную жесткую плиту (рис. 375). Для прямого удара, который при этом произойдет, можно различать две стадии. В течение первой стадии скорости частиц шара, равные в момент начала удара v (движение шара считаем поступательным), убывают до нуля. Шар, при этом деформируется и вся его начальная кинетическая энергия mt/V2 переходит во внутреннюю потенциальную энергию деформированного тела. Во второй стадии удара шар под действием внутренних сил (сил упругости) начинает восстанавливать свою форму при этом его внутренняя потенциальная энергия переходит в кинетическую энергию движения частиц шара. В конце удара скорости частиц будут равны и, а кинетическая энергия шара ти 12. Однако полностью механическая энергия шара при этом не восстанавливается, так как часть ее уходит на сообщение шару остаточных деформаций и его нагревание. Поэтому скорость и будет меньше и. [c.399]

Удлинение при разрыве представляет собой величину средней остаточной деформации, которая образуется к моменту разрыва на определенной стандартной длине образца. Определение 8Ур производится следующим образом. [c.63]

Если после перехода через стадию текучести, например в момент, отмеченный на диаграмме точкой К (рис. 2.20), образец разгрузить, то процесс разгрузки изобразится отрезком КМ, параллельным отрезку в начале испытания. Как видим, после разгрузки остаточное удлинение А/о т не стало равным удлинению образца, выраженному отрезком ОЬ, а уменьшилось на значение упругого удлинения А/упр- Теперь если этот же образец подвергнуть по- [c.168]

Величина Ж в (19.17) определяется не только внешним магнитным полем, но и всегда имеющимся остаточным магнетизмом вещества. Помимо электронных магнитных моментов, от которых зависит парамагнетизм, существуют магнитные моменты на разных уровнях организации материи, вплоть до элементарных частиц. Поэтому поле в веществе, строго говоря, никогда не равно нулю. Но при конечном Ж уменьшение Т приводит к возрастанию параметра разложения функции Jt в ряд, и при низкой температуре ограничение одним членом ряда становится необоснованным. Внешне это выражается в зависимости постоянной А в (19.17) от температуры. Разбавление парамагнетика понижает температуру, при которой наблюдается конденсация магнитного газа , но из-за существования, например, спиновых магнитных моментов атомных ядер не может снизить уровень остаточного магнетизма до нуля. [c.164]

Вычисляют конечный показатель долговечности, то есть остаточный средний ресурс конструкции Гост.ср момента проведения последнего контроля до достижения предельного состояния первого типа [c.212]

Вычисляют остаточный ГПР Госту с момента проведения последнего контроля конструкции до достижения отказа (образования свища) [c.212]

Определите остаточное удлинение для момента, соответствующего точке М. [c.120]

Воздействие нагрузки на материал приводит к непрерывному увеличению в нем плотности дислокаций р по сравнению с их начальной плотностью ро- Наконец, наступает такой момент, когда плотность дислокаций достигает критической величины р р, после чего уже невозможна упругая деформация материала. Теперь при снятии нагрузки образец материала не вернется к первоначальным форме и размерам - он останется слегка деформированным. В нем останутся внутренние напряжения, обусловленные слишком большим количеством дислокаций, которые так и называются - остаточные напряжения. [c.106]

Вредное влияние момента сухого трения в подшипниках осей карданова подвеса, например, проявляется в том, что в процессе статической балансировки гироскопа вокруг осей его карданова подвеса невозможно обнаружить и, следовательно, устранить момент остаточной несбалансированности, меньший момента сухого трения в подшипниках соответствующей оси. Моменты остаточной несбалансированности гироскопа также нельзя устранить, так как в процессе балансировки гироскопа их трудно отличить от моментов, порождаемых нежестко-стью подшипников, и моментов, создаваемых токоподво- [c.199]

Для обгспечения равенства нулю суммы моментов остаточных напряжений линия OEG должна быть начерчена в таком направлении, чтобы момент инерции площади EFG относительно оси, проходящей через О параллельно АН, был равен моменту инерции площади ODE относительно той же оси. [c.292]

Допуск следует задавать в виде статического момента остаточной неуравновешенной массы относительно оси вращения ротора для каждой из плоскостей установки уравновешивающих грузов. Когда выбрано положение уравновешивания и известно положение центра тяжести ротора, допускаемые статические моменты в этих плоскостях М0Ж110 найти из выражений [c.11]

Сварку швов с X- или U-образньш скосом кромок выполняют в оби(ем так л е, ь ак и с V-образным скосом. Однако для уменьшения остаточных деформаций и напряжений, если это возможно, сварку ведут, накладывая каждый валик или слой попеременно с каждой стороны. ]Двы с X- или U-образпым скосом кромок но сравнению с V-образным имеют преимущества, так как в первом случае в 1,6 —1,7 раза уменьшается объем наплавленного металла (повышается производительность сварки). Кроме того, уменьшаются угловые деформации, а возмолшый непровар корня шва образуется в нейтральном по отношению к изгибающему моменту сечении. Недостаток U-образного скоса кромок — повышенная трудоемкость его получения. [c.23]

Концепция упругости, устанавливающая зависимость напряжения от деформации, рассматриваемой как отклонение от некоторой предпочтительной формы или конфигурации отсчета, означает, что материал чувствителен к отклонениям от этой предпочтительной формы независимо от того, какое время прошло с тех пор, как эта форма реализовалась на самом деле (действительно, может оказаться, что такая форма никогда не существовала, как это демонстрируется наличием остаточных напряжзний в затвердевших металлах, полученных кристаллизацией из расплава). В другом предельном случае концепция вязкости, устанавливающая зависимость напряжения от скорости деформации (выраженную уравнением (2-3.1)), прздполагает, что материал чувствителен только к мгновенной скорости изменения его формы, в то время как конфигурации, реализовавшиеся в люэой момент в прошлом, за исключением момента наблюдения, несущественны. [c.75]

Целью 1Х1счета яьляется предотвращение остаточных деформаций или хрупкого разрушения поверхностного слоя или самих зубьев при действии пикового момента Действие пиковых нагрузок оценивают коэффициентом перегрузки [c.24]

Коррозионное растрескивание напряженного металла развивается последовательно в несколько стадий начальная — от. момента действия агрессивной среды до возникновения разрушений в виде первичных трещин, и последующие стадии, при которых трещины развиваются так иитеиенвио, что наступает мгновенное ра фушенис металла. На рис. 78 показана в качестве примера одна из последних стадий развития понерхиостиых трещин в око-лошовной сварной зоне, у котороГ остаточные напряжения не были сняты. [c.108]

Часть приспособлений, даже не предназначенных для борьбы с деформациями, в силу своих конструктивных особенностей испытывают силовые воздействия со стороны свариваемого изделия. В этом случае необходимо, чтобы совместная деформация изделия с приспособлепием не вызывала в последнем пластических деформаций. Такая ситуация возникает редко, и расчег в таком случае выполняется следующим образом. Вначале определяют перемещения (временные или остаточные) изделия от сварки в предположении его свободного деформирования. Затем в местах тех опорных баз приспособления, которые препятствуют перемещениям изделия, необходимо приложить к изделию и к приспособлению равные по значению, но противоположные по направлению силы и (или) моменты. Затем найти силы и моменты в этих местах из [c.60]

Если теперь приложить к стержню рабочий крутящий момент А/р,б, то остаточные напряжения складываются с рабочими, сни жая результирующие напряжения (рис. 273, м и н). На этом принципе основано упрочнение спиральных пружин путем заневоливания (выдд)Жка пружины под повышенной осевой нагрузкой). [c.399]

Материалы. Моментные пружины являются ответственными деталями механизмов, поэтому к их материалам предъявляется ряд особых требований а) постоянство упругих свойств во времени и в заданном градиенте температур б) минимальная величина остаточных деформаций в) строгая пропорциональность между создаваемым противодействующим моментом и углом закручивания г) антимагнитность, антикоррозионность и электропроводность (для специальных приборов). Для выполнения требований по пунктам а), б), в) принимают большие запасы прочности, т. е. отношение предела прочности материала к максимальным напряжениям [c.475]

Кривая истинных напряжений при растяжении малоуглеродистой стали представлена на рис. 105, б. Точке В соответствует начало возникновения остаточной деформации и истинное напряжение, являющееся пределом текучести. Точке Е отвечает наибольшая сила Рчжс, которую выдержал образец во время испытания. По ней определяется величина истинного временного сопротивлени Sg. Деформация образца от начала растяжения до момента, отвечающего точке , равномерна по длине образца. Абсцисса точки Е ( е) представляет наибольшее равно- [c.100]

До момента наступления критического состояния упругие деформации по величине весьма незначительны и нарастание их происходит почти незаметно для глаза. Но с момента наступления критического состояния до момента разрушения остаточные деформации нарастают крайне быстро, и практически нет времени принять меры по предотвра-щ,ению грозящей катастрофы. Таким образом, при расчете на устойчивость критическая нагрузка подобна разрушающей при расчете иа прочность. Для обеспечения определенного запаса устойчивости необходимо, чтобы удовлетворялось условие [c.502]

Накладывая эту линейную эпюру на эпюру рабочих напряжений (рис. 423), находим эпюру остаточных напряжений. Важно отметить, что полученные напряжения являются самоуравновешенными. В сечении не возникает ни нормальной силы, ии изгибающего момента. [c.364]

Во втором томе (том 1. Основы теории и практики применения вышел в 1997 г. под ред. Д. Л. Рахманкулова) приведен ретроспективный анализ коррозионного состояния и технологий ингибиторной защиты оборудования и трубопроводов Оренбургского и Астраханского нефтегазоконденсатных месторождений. Рассмотрены методы диагностики, прогнозирования дефектности и оценки остаточного ресурса металлоконструкций, эксплуатиЬующихся в условиях воздействия сероводородсодержащих сред. Особое внимание уделено методологии разработки ингибиторов коррозии под напряжением, анализу позитивных и негативных моментов в применении ингибиторов отечественными и зарубежными фирмами. [c.2]

Отсутствие совершенных средств контроля зарождения и развития повреждений металла, общепринятых принципов назначения новых сроков службы оборудования и трубопроводов с учетом их фактического состояния и условий работы не позволяют осуществлять высокоточное прогнозирование момента отказа конструкции. Оценку показателей надежности и определение остаточного ресурса оборудования и трубопроводов по зафиксированным параметрам их технического состояния проводят согласно научно-технической документации [57, 62-65] и методикам [30, 64, 66-81, 89 91]. Оценку фактической нагруженности оборудования и трубопроводов выполняют расчетными методами с учетом фактической геометрии и размеров конструкций, вида и величины выявленных дефектов и вызываемой ими концентрации напряжений, а также результатов экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния металла и изменения его физико-механических свойств. За исключением трещин механического или коррозионного происхождения развитие остальных повреждений трубопроводов прогнозируют по результатам внутритруб-ной или наружной дефектоскопии и контроля коррозии. [c.139]

Исходя из модели плостнчоского материала получены выражения остаточных осевых, радиальных и окружных напряженнй, перераспределяющих водород в материале. Показано, что силовой диффузионный поток формируется градиентом первого инварианта тензора напряженнй. Силовой поток вовлекает в движение водород, распределенный по концентрационной зависимости и заблокированный ранее в какой-то момент времени. [c.88]

Рассмотрим прямоугольную пластинку системы пленка-подложка (толщина пленки гг, толщина подложки Н, длина /). Образец жестко закреплен с одного края в виде консоли. При выводе pa чeтfloй формулы предполагается, что остаточные напряжения п, одинаковы во всех точках покрытия. Удаление покрытия приводит к деформации образца под действием изгибающего момента М=ЕН / ( 2R), где Е — модуль упругости материала подложки, К — радиус кривизны пластины до изгиба. Измерив максимальный прогиб консоли / можно вычислить радиус кривизны / = ( /2/. С другой стороны изгибающий момент М связан с остаточными напряжениями формулой М = 1/2 о, - кИ. Приравнивая М к М как эквивалентные нагрузки получим выражение для расчета остаточных напряжений [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...