Температура в потоке

Из последнего выражения можно получить расчетную формулу для отношения температуры торможения к температуре в потоке как функцию числа Маха [c.24]

Поскольку скорость потока может быть как выше, так и ниже скорости звука, существует и такой режим, когда скорость потока равна скорости звука, т. е. М = 1. Этот режим называется критическим-, ему соответствует значение температуры в потоке [c.24]

Зависимость отношения температуры в потоке к температуре торможения от относительной скорости выглядит так [c.26]

Для вычисления д необходимо знать распределение температуры в потоке жидкости. В частности, должно быть известно распределение температуры жидкости вблизи твердой стенки, так как д определяется значением градиента температуры жидкости при 2 = 0. Распределение температуры вблизи стенки может быть найдено из уравнений переноса теплоты и движения жидкости в пограничном слое. [c.375]

Распределение температур в потоке жидкости может быть установлено из уравнения движения, уравнения переноса теплоты и уравнения неразрывности. Как это очевидно из гл. И, при постоянных коэффициентах вязкости и теплопроводности уравнение движения оказывается не связанным (т. е. расцепленным ) с уравнением переноса теплоты, вследствие чего решение уравнения движения не зависит от температурного поля. [c.439]

Решение этого уравнения определит распределение температур в потоке жидкости, а тем самым и количество теплоты, передаваемой от горячих твердых стенок к жидкости или, наоборот, от жидкости к холодным стенкам. Так как температура жидкости оказывается зависящей от скорости течения, то от скорости будет зависеть и величина теплового потока, а следовательно, и коэффициент теплоотдачи. Таким образом, интенсивность конвективного теплообмена определяется как величиной теплопроводности жидкости, так и условиями ее течения. [c.439]

Уравнения (12.15) и (12.16) позволяют найти распределение скоростей и температур в потоке жидкости над пластиной. [c.446]

С помощью электронагревателя создается перепад температуры в потоке, который поддерживается обычно постоянным. В этом случае мерой расхода будет служить мощность, потребляемая нагревателем. Ее значение пропорционально средней скорости потока, а следовательно, расходу среды. [c.213]

При конвективном переносе в практических расчетах количество тепла, переносимого от поверхности обтекаемого тела, имею-ш,ей температуру в поток с температурой Т, определяют по [c.77]

Перенос тепла с поверхности при разности температур в потоке и на стенке — Тц, можно представить в виде [c.233]

Рис. 4.1 . Профили температуры в потоках прямоточного теплообменника при < W2

Рис. 4.22. Профили температуры в потоках противоточно-го теплообменника в различные моменты времени а-в момент времени t (7—в момент времени t2 в — в момент времени

Тепловой поток слабо влияет на гидравлическое сопротивление при движении жидких металлов, так как профиль температуры в потоке мало зависит от него. Благодаря высокой теплопроводности жидкого металла при движении его в трубе температура в пристенных слоях не может значительно отличаться от температуры в ядре потока и, следовательно, вблизи стенок не могут возникнуть слои с большой (малой) вязкостью по сравнению с ядром потока, не может произойти искажения профиля скорости, поэтому тепловой поток не оказывает влияния на гидравлическое сопротивление. [c.197]

В настоящей книге не описываются способы измерения температуры в потоке газа большой скорости. В термодинамических исследованиях при измерениях температуры в потоке газа (жидкости) обеспечивают небольшие скорости, так чтобы температура торможения мало отличалась от температуры потока. Разность этих температур можно определить по формуле [c.81]

Понижение температуры в потоке при критической скорости согласно уравнению (1.165) равно [c.47]

При ламинарном режиме течения жидкости теплота передается теплопроводностью по нормали к общему направлению движения потока. Конвективная составляющая теплоотдачи будет больше или меньше в соответствии с распределением скоростей по сечению потока. При значительной разности температур в потоке возникает, как следствие, разность плотностей. На вынужденное движение накладывается свободное движение, турбулизирующее поток, и теплообмен интенсифицируется. Влияние свободной конвекции заметно при Gr Рг > 8 10. [c.133]

Конвективный теплообмен зависит от распределения температур В потоке. В свою очередь характер температурного поля определя- [c.305]

С ростом скорости потока температура в потоке падает. Однако если в поток газа поместить неподвижное твердое тело, первоначальная температура которого равна температуре газа, то оно будет нагреваться. [c.42]

Из последних двух уравнений определяются постоянные i и Са-Подставляя значения Си z и А в зависимость (18-59), после некоторых преобразований получаем уравнение, выражающее распределение температуры в потоке излучающей среды [c.439]

Высокоскоростным течениям присуща еще одна особенность. Она проявляется, когда давление и скорость претерпевают резкие изменения, как, например, в случае торможения потока, набегающего на неподвижное препятствие. Оказывается, что при этом характер изменения температуры в потоке будет различным для капельных жидкостей и газов. [c.269]

Т - средняя по сечению температура в потоке, К [c.6]

Свойства жидки) Металлов слабо зависят оТ Температуры. Кроме того, перепады температуры в потоке обычно невелики. Поэтому обычно нет необходимости при расчетах теплоотдачи жидких металлов учитывать неизотермичность Потока. [c.91]

Распределение температуры в каналах разной формы. Знание распределения температур в потоке металла позволяет рассчитать теплообмен в канале, если известно распределение скоростей, касательных напряжений и тепловых потоков По периметру канала. [c.91]

Выражения вида Qa + pf принято называть полным импульсом потока и выражать через газодинамические функции, записанные через критерий А, [1, 3, 15]. При заданных температурах в потоке газа удобнее и проще записать поток импульса через критерий М, воспользовавшись формулами связи [c.248]

Если отнести интегральный поток тепла Qs к массе тела т, то видно, что при Сж = 0 (случай тонкой пластины) половина кинетической энергии потока идет на нагрев тела. Вторая половина приводит к повышению температуры в потоке газа за телом. [c.7]

Найти распределение температур в потоке воды t=t z, х). [c.27]

Высокая теплопроводность и сравнительно слабая зависимость теплофизических характеристик жидких металлов от температуры приводит к тому, что профиль температур в потоке жидкости сравнительно слабо зависит от величины теплового потока. Вследствие этого тепловой поток должен слабо влиять и на гидравлическое сопротивление при течении жидких металлов. [c.43]

Третье граничное условие для (3.6) и (3.7) явного физического смысла не имеет и поэтому наблюдается большой произвол в его формулировке. Отметим основные варианты. В случае конвективного нагрева часто используют допущение о равенстве температур Т" = t" на внешней поверхности. Иногда применяется ошибочное условие равенства градиентов температуры в потоке охладителя по обе стороны внутренней поверхности df/dZl2 = o-o < tMZ z = Q+ о- Позднее для внутренней пов х-ности стали применять соотношение hy(T - t = G dtjdZ или h (T - [c.49]

При однофазном течении жидкости на входном участке (до пересечения с кривой I) температура остается постоянной, а давление линейно понижается. Жидкость достигает состояния насыщения (точка пересечения с кривой I), закипает и образуется двухфазный поток. Его расходное массовое паросодержание х = (I o - i )l г возрастает. Это вызывает непрерывное увеличение гидравлического сопротивления — наклон кривых распределения давления и температуры в потоке внутри образца постепенно увеличивается. По мере повышения начальной температуры сокращается протяженность входного участка течения однофазного потока, фронт закипания приближается к входной поверхности и возрастает паросодержание двухфазного потока на выходе. При этом увеличивается градиент давления в двухфазном потоке (кривые располагаются круче) и возрастает полный перепад давлений на образце. На рис. 4.1, б светлые значки и проведенные через них кривые соответствуют давлению насьь щения, рассчитанному по температурам, показанным на рис. 4.1, а. Темные значки соответствующего вида — измеренные величины давления. При совпадении расчетных значений давления с измеренными для двухфазного потока используется только темный значок. Величины давления насыщения могут быть рассчитаны только для двухфазного потока, т. е. для точек в области, расположенной выше кривой I. [c.78]

Уравнение теплосодержания объясняет следующий весьма интересный факт. При течении газа возле твердой поверхности йез теплообмена температура последней близка к температуре торможения в газе. Дело в том, что в связп с вязкостью газа возле твердой стенки всегда образуется тонкий пограничный слои, в котором скорость газа относительно стенки меняется от величины, равной скорости обтекающего потока, до нуля (на стенке). Но раз частицы газа непосредственно возле стенки затормаживаются, то при отсутствии теплообмена температура на стенке должна быть равна темлературе торможения. Так, например, в рабочей части аэродинамической трубы сверхзвуковых скоростей (рис. 1.3), где скорость газа очень велика, его температура Гр ч должна быть значительно ниже, чем в предкамере, из которой покоящийся газ (Го) поступает в трубу. Например, при скорости в рабочей части Wp., = 600 м/с и температуре торможения в предкамере Гц = Го = 300 К получается температура в потоке [c.20]

Уравнение энергии (5.29) для небольшой скорости движения теп" -лоносителя и уравнение (10.19) для высокоскоростных газовых потоков одинаковы по форме, только при большой скорости движения газа вместо термодинамической температуры фигурирует температура заторможенного потока. Следовательно, при большой скорости движения газа температура заторможенного потока играеттакуюже роль, как термодинамическая температура в потоках малой скорости. [c.382]

Рис. 4.19. Профили температуры в потоках прямоточного теплообменника npHiU]> > 2 различные моменты времени а — в момент

Приведенные значения для Ртер и, вообще говоря, приемлемые значения для Рпроп при больших Т и, следовательно, при ТУТ 1, но при существенной разности Т — Т , показывают, что при малых скоростях полета (малые и большие Т ) применение прямоточного двигателя нецелесообразно, при больших же сверхзвуковых скоростях прямоточный двигатель может быть весьма эффективен. Однако нужно иметь в виду, что при возрастании числа Маха свыше М = 4 температуры торможения становятся очень большими. Статические температуры в потоке внутри двигателя можно сохранять в приемлемых пределах регулированием величины скорости потока газа внутри двигателя. [c.140]

Значительный научный и практический интерес представляет решение математической модели (2)—(5) во втором приближении. При неизотермическом течении псевдопластичной жидкости в каналах вязкость зависит не только от температуры, но и от положения элемента жидкости в канале и градиента скорости в данной точке канала. Если разности температур в потоке значительны (что может иметь место при высоком уровне функции диссипации), то изменение вязкости в зависимости от температуры оказывает существенное влияние [c.103]

Одной из основных задач проведенных расчетов является определение возможной доли расплавленной фазы при разрушении стеклопластиков (рис. 8-16). Интересно заметить, что коэффициент газификации I" =GwlGs сравнительно слабо зависит от давления набегающего потока Ре, в то же время он резко возрастает с увеличением температуры или энтальпии торможения. Таким образом, стеклообразные материалы из класса плавящихся, а потому и малоэффективных, теплозащитных материалов переходят в класс сублимирующих покрытий уже при достижении температуры в потоке порядка 10 ООО К. Забегая вперед, отметим, что в случае полупрозрачных материалов зависимость Г от оказывается более сложной, при малых давлениях ре она даже не является монотонной. [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...