Вогнутость профиля

Муфты упругие с горообразной оболочкой. Муфты с торообразной упругой оболочкой обладают большой крутильной, радиальной и угловой податливостью. В соответствии с ГОСТ Р 50892—96 муфты изготовляют с оболочкой выпуклого профиля и с оболочкой вогнутого профиля. [c.318]

Определив из равенства (176) угол р и подставив его в равенство (175), получим величину максимального угла а, при котором еще возможно в заданных условиях профилирование шлифовального круга с вогнутым профилем. [c.287]

В настоящее время получают распространение цилиндрические червяки с вогнутым профилем витков. [c.186]

Местоположение начала отрыва в диффузоре обусловливается не только степенью неравномерности распределения скоростей на входе (величиной оша.ч)- но и характером распределения, аналогично его влиянию на профили скорости в сечениях безотрывного диффузора. При подводе жидкости к диффузору с вытянутым профилем скорости отрыв происходит в сечениях, более близких к входу, чем при подводе потока с равномерным полем скоростей (рис. 1.23, а и б). При вогнутом профиле скорости на входе начало отрыва в диффузоре несколько отодвигается вниз по потоку (рис. 1.23, в). [c.29]

Знак плюс в знаменателе выражения для р р соответствует выпуклому, а знак минус — вогнутому профилю кулачка, [c.249]

При пространственном точечном зацеплении профили боковых поверхностей зубьев могут быть образованы различными кривыми, простейшей из которых является окружность. Смещение линии зацепления относительно линии полюсов в плоскости зацепления (рис. 217, а) необходимо для обеспечения полноты прилегания выпукло-вогнутых профилей зубьев (рис. 217, б). Кроме того, кривизна профилей по мере удаления от полюса зацепления умень- [c.341]

Радиус дуги выпуклого профиля зуба рх = / = 1,4 /п , а радиус вогнутого профиля р2 = 1,55 т . Нормальный модуль зубьев принимают стандартного значения (по ГОСТ 9563—60), а числа [c.342]

ПЕРЕДАЧИ С ВОГНУТЫМ ПРОФИЛЕМ ВИТКОВ ЧЕРВЯКА И ГЛОБОИДНЫЕ ПЕРЕДАЧИ [c.246]

Поэтому область применения глобоидных передач сужается и расширяется область применения червячных передач с вогнутым профилем червяка. [c.248]

Почему несущая способность червячных передач с вогнутым профилем червяка существенно больше, чем с прямолинейным профилем червяка [c.489]

Области I, II, III. В плоском случае, как уже отмечалось, линиям EF и D плоскости Woo, о с, изображенной на рис.3.43, соответствуют прямолинейные профили аЬ. Ранее этот результат был получен Черным [23], в работе которого рассматривается обтекание профилей близких к прямолинейным. Установлено, что в областях I и III положительная вариация 6у на контуре аЬ (выпуклый профиль) уменьшает сопротивление Xi а в области II уменьшение х может быть достигнуто за счет отрицательной вариации 6у (вогнутый профиль). [c.164]

Для зацепления Новикова с одной линией зацепления (рис. 11.5, а) необходимы два исходных контура один— для выпуклых, другой — для вогнутых зубьев. Боковые стороны контура очерчены дугами окружности. Исходные контуры выпуклого и вогнутого профилей (контур зубьев рейки) по делительной прямой а — а образуют плотное сопряжение. Необходимый боковой зазор в зацеплении достигается за счет утонения выпуклого зуба. [c.124]

Однако технология изготовления и сборки глобоидных червячных передач значительно сложнее, чем цилиндрических кроме того, глобоидные передачи чувствительны к погрешностям монтажа и деформациям звеньев. Указанные особенности глобоидных передач приводят к тому, что область их применения сужается за счет использования более технологичных червячных цилиндрических передач с вогнутым профилем витков червяка. Такие передачи имеют нагрузочную способность в 1,3... 1,5 раза выше, чем у ранее рассмотренных цилиндрических червячных передач. [c.171]

Рк—радиус кривизны действительного кулачка, Лр—радиус ролика знак -(- отвечает соприкасанию выпуклых профилей, знак — указывает на касание выпуклого с вогнутым профилем). [c.114]

Знак + характеризует выпуклость профиля кулачка, знак — — вогнутость профиля кулачка. [c.150]

Графическое построение картины зацепления приведено на рис. 6.29,6. После того как проведены начальные (делительные) окружности радиусами ти т 2 через полюс зацепления Р проводят под углом давления у нормаль пп. Затем из полюса Р радиусом p очерчивают профиль выпуклых зубьев шестерни. Радиусом p2=I,lp очерчивают из точки М, лежащей на нормали пп, вогнутый профиль зубьев большого колеса. Намечают точку К касания профилей. Фактически вместо точечного касания имеет место упругое пятно контакта. [c.250]

Эвольвентное зацепление также имеет некоторые недостатки, которые начинают выявляться в современных мощных передачах. Так, малые радиусы кривизны выпуклых рабочих профилей зубьев, которые получаются при внешнем зацеплении, не дают достаточной контактной прочности их, т. е. определяют недостаточную несущую способность передачи. В связи с этим особое внимание уделяется внутреннему эвольвентному зацеплению, где происходит соприкасание выпуклых и вогнутых профилей зубьев. [c.255]

Выше указывалось, что при внутреннем зацеплении центры кривизны соприкасающихся эвольвент расположены по одну сторону от точки касания зубьев и вогнутый профиль одного зуба касается выпуклого профиля другого (см. рис. 40). Поэтому их контактная (поверхностная) прочность выше. [c.95]

Вогнутость профиля / — стрела прогиба средней линии профиля. [c.98]

Это приходится особо отметить при сравнении эвольвентных профилей с циклоидальными в отношении величины контактных деформаций и напряжений, возникающих в процессе зацепления зубьев. На рис. 424 представлена схема касания эвольвентных профилей (выпуклый профиль касается выпуклого), а на рис. 425 — схема касания циклических профилей (выпуклый профиль головки зуба касается вогнутого профиля ножки). Отсюда следует, опираясь на теорию контактных деформаций, что удельное давление в зоне контакта, а вместе с тем контактное напряжение в эвольвентных зубьях [c.421]

Длина существовавшей ранее активной линии зацепления ga сокращается до нуля (еа=0). Такие профили называют несопряженными. Прямозубая передача с несопряженными профилями работать не может. Для песопряженных профилей профиль зуба второго колеса не обязательно эвольвентный. Выполним его также круговым, но вогнутым, с Гз несколько большим, но близким к /-1 — рис. 8.51. Контактные напряжения значитель1ю уменьшатся, так как контакт выпуклых эвольвентных профилей заменен контактом выпуклого п вогнутого профилей с малой разностью радиусов кривизны. Для [c.165]

Большое число зубьев в зацеплении можно получить и в ненагру-жениой передаче, если профиль зубьев жесткого колеса выполнить по форме, эквидистантной форме траектории точки ag (см. рис. 10.7), а профиль зуба гибкого колеса — сопряженным к профилю зуба жесткого колеса. Мри этом зуб колеса 1> должен быть выпуклым. Известно, что внутренние эвольвентные зубья имеют вогнутый профиль. Поэтому они не оптимальны для волновых передач. [c.199]

Качество профиля в значительной степени определяется значением угла профиля у (рис. 13.7, для выпуклого м вогнутого профилей V изменяется по высоте зуба). При увеличении у уменьшается износ зубьев и п]арниров, связанный с перемещениями шарниров по [c.247]

Если ведущим является зубчатое колесо с выпуклым профилем зубьев, то точка контакта расположена за полюсом и передачу называют заполюсной. Если ведет колесо с вогнутым профилем, то передача становится дополюсной. [c.203]

Червячные передачи имеют условные обозначения архимедовы ZA-, конволют-ные ZN нелинейчатые, полученные шлифованием конусным кругом, ZK эвольвентные ZJ- с вогнутым профилем червяка ZT. [c.230]

Передачи с вогнутым профилем витков червяка ZT. В этих передачах контактные линии располагаются более благо-мриягмо (под большими углами к скорости скольжения), i. е. они имеют лучшие условия для образования масляного клина, а также большие приведенные радиусы кривизны. Несущая способность таких передач на 30 -60 % больше, чем обычных цилиндрических (большие значения — при больших скоростях) потери на трение в них до двух раз меньше. [c.246]

Последующие изменения пара.метров зацепления червячного механизма заключаются в создании лучших условий контакта его аяементов. Они направлены на уменьшение зазоров между зубьями и витками и на более благоприятное взаимное положение контактных линий и векторов относительных скоростей. Это достигается отказом от эвольвентных профилей и использованием вогнутых профилей витков червяков, благодаря чему контактируют элементы с одинаковым знаком кривизны. Число зубьев (заходов) обычно принимается в диапазоне 21 = 1...4. Шаг винтовой линии по делительному цилиндру называют ходом зуба и обозначают через Расстояние между одноименными линиями соседних винтовых зубьев по линии пересечения осевой плоскости с делительным цилиндром называется осевым шагам Р . Ход и осевой шаг зуба связаны зависимостью Р = Р г,. [c.146]

Что касается области существования простой волны при обтекании вогнутого профиля, то вдоль линий тока, проходящих над точкой О, оно применимо вплоть до места пересечения этих линий с ударной волной. Липин же тока, пролодящие под точкой О, с ударной волной вообще не пересекаются. Однако отсюда нельзя сделать заключение о том, что вдоль них рассматриваемое решение применимо везде. Дело в том, что возникающая ударная волна оказывает возмущающее влияние и на газ, текущий вдоль этих линий тока, и таким образом нарушает движение, которое должно было бы иметь место в ее отсутствии. В силу свойства сверхзвукового потока эти возмущенггя будут, однако, проникать лишь в область газа, находящуюся вниз по течению от характеристики ОА, исходящей из точки начала ударной волны (одна из характеристик второго семейства). Таким образом, рассматриваемое здесь решение будет применимым во всей области слева от линии АОВ. Что касается самой линии ОА, то она будет представлять собой слабый разрыв. Мы видим, что непрерывная (без ударных волн) во всей области простая волна сжатия вдоль вогнутой поверхности, аналогичная простой волне разрежения вдоль выпуклой поверхности, невозможна. [c.606]

В ударной волне, возникающей при обтекании вогнутого профиля, мы имеем пример волны, начинающейся от некоторой точки, расположенной в самом потоке вдали от твердых стенок. Такая точка начала ударной волны обладает некоторыми общими свойствами, которые мы здесь отметим. В самой точке начала интенсивность ударной волны обращается в нуль, а вблизи нее мала. Но в ударной волне слабой интенсивности скачок энтропии и ротора скорости — величины третьего порядка малости, и потому изменение течения при прохождении через волну отличается от непрерывного потенциального нзэнтропического изменения лишь в величинах третьего порядка. Отсюда следует, что в отходящих от точки начала ударной волны слабых разрывах должны испытывать скачок лишь производные третьего порядка от различных величин. Таких разрывов будет, вообще говоря, два слабый разрыв, совпадающий с характеристикой, и тангенциальный слабый разрыв, совпадающий с линией тока (см. конец 96). [c.606]

В 1954 г. М. Л. Новиковым было предложено выпукло-вогнутое винтокруговое зубчатое зацепление (рис. 3.82, а). Эto зацепление было названо зацеплением Новикова. Отличительной особенностью зацепления Новикова является то, что зубья шестерни выполняются выпуклыми, расположенными вне начальной окружности, т. е. состоящими только из головок, а зубья колеса — вогнутыми, лежа-Ш.ИМИ внутри начальной окружности и состоящими лишь из ножек (рис. 3.82, б). Таким образом, в передачах Новикова обеспечивается контактирование выпуклого и вогнутого профилей с большими радиусами кривизны, что значительно повышает контактную прочность [c.470]

При ведущем зубчатом колесе с выпуклым профилем зубьев точка контакта расположена за полюсом и передачу называют заполюсной. При ведущем зубчатом колесе с вогнутым профилем зубьев точка контакта располагается до полюса и передачу [c.220]

В зацеплении М. Л. Новикова (рис. 65) осуществлено касание выпуклых и вогнутых профилей при внешнем зацеплении. Профиль зуба малого колеса образован дугой окружности радиуса Qj= 1,35-т , очерченной из точки Я,—полюса зацепления (рис. 65). Сопряженный профиль зуба большего колеса очерчен дугой окружности радиуса р,, несколько большего, чем Q. (q,= 1,03q,-4-1,1q,), из центрам, лежащего на линии JVJV. Профили обеспечивают вращение валов О, и О, в разные стороны (внешнее зацепление). [c.95]

Особенности зацепления. С целью повышения несущей способности зубчатых передач М. Л. Новиковым в 1955 г. было предложено повое выпукло-вогнутое круго-винтовое зацепление (рис. 3.50). В этом зацеплении зубья колес могут иметь выпуклую, вогнутую либо выпукло-вогнутую форму. Теоретически эти зубья контактируют в одной точке на линии зацепления (рис. 3.51, а). В торцовом сечении профили зубьев не сопряженные. Поэтому для обеспечения постоянного передаточного отношения передача может быть только косозубой. Профили зубьев очерчены дугами окружностей, радиусы которых отличаются друг от друга на 7—15%. Благодаря этому при контакте выпуклого с вогнутым профилем зубьев нагрузка распределяется по большой поверхности, напряжения на площадке контакта будут меньше, чем в эвольвентом зацеплении и передаваемую нагрузку можно увеличить. [c.272]

Применяют передачи Новикова с одной линией зацепления — заполюсные (реже — дополюсные) и с двумя линиями зацепления — дозаполюсные. В передачах с одной линией зацепления профиль зуба одного колеса (как правило, шестерни) выпуклый (см. рис. 10.7), а другого — вогнутый. Если ведущим звеном является шестерня с выпуклым профилем зубьев, то точка контакта расположена за полюсом и передачу называют з а полю с н о й. Если ведущим является колесо с вогнутым профилем, то передача Становится до по л ю с н о й. [c.161]

Проектирование звездочек с вогнутым профилем зубьев, повышение класса чистоты, закалка или цементация рабочих поверхностей зубьев Уменьшение влияния концентраторов напряжений (увеличение радиусов галтелей, исполнение шпоночных канавок с плавным выходом и т. п.), шлифование цапф (тяже-лонагруженных валов по всей длине), поверхностный наклеп галтелей, поверхностная закалка, азотирование Обеспечение условий жидкостного трения, увеличение жесткости опоры, высокая точность изготовления и высокий класс чистоты обработки рабочей поверхности цапфы, нанесение на поверхности опор специальных покрытий для улуч-шения приработки [c.231]

На основе заменяющего механизма и кинематической интерпретации способа Бобилье образование зацепления Новикова с вогнутым профилем зуба на шестерне (шестерней называется меньшее колесо зубчатой пары) можно представить себе следующим образом. Начертим начальные окружности с радиусами и Га (рис. 415) и проведем профильную нормаль N под углом зацепления а = 20 ч-30° с перпендикуляром к линии центров. На этой нормали в качестве контактной точки возьмем точку А на расстоянии а от полюса, причем [c.401]

При этом условии благодаря тому, что профили проектируются близкими друг к другу по кривизне, контактные напряжения при передаче зубьями окружного усилия будут меньше контактных напряжений, соответствующих сопри.касанию то,пько выпуклых профилей или соприкасанию выпуклого и вогнутого профилей, но с большой разницей в величине радиусов кривизны (как это, например, имеет место в циклоидальном зацеплении, рис. 413). В оригинальном зацеплении Новикова центр С а выбирается в самом полюсе. Если для этого случая найти по способу Бобилье, то получится, что тоже будет в Р, т. е. в этом случае [c.402]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...