Увеличение рабочие — Конструкция 582 — Материал

В силовых конструкциях, когда болт работает на срез, сбег резьбы обычно убирается в шайбу (рис. 212). Если же резьба заходит в соединяемые детали, прочность соединения уменьшается, а это потребует увеличения толщин соединяемых деталей, что приведет к утяжелению конструкции и перерасходу материала. На рабочих чертежах деталей узлов с болтовыми соединениями, работающими на срез, дают предварительные отверстия под болты. Эти отверстия развертываются до нужного диаметра совместно при сборке в соединяемых деталях. [c.281]

В результате местного усиления можно достигнуть снижения массы на 15—25%. Обычно для усиления какого-либо участка предварительно отвержденные полоски композиции наклеивают на фланцы крышки изделия. При этом достигается экономия расходов, так как сокращается общая потребность в композиции, упрощается его формовка и раскрой. Надежность возрастает, так как армирующие полоски имеют очень простую геометрию и изготовляются почти в идеальных условиях. Во многих случаях металлические детали конструируются исходя из допустимых напряжений выборочная армировка материала позволяет достигать в конструкции предельных напряжений. В связи с этим риск, связанный с использованием композиционных материалов, очень невелик. В конструкциях такого типа можно пользоваться обычными металлическими соединениями — сваркой либо клепкой. При этом надежность может быть существенно повышена вследствие значительного технологического опыта, приобретенного в части получения таких соединений в аэрокосмической технике. И, наконец, уменьшается риск срыва графика выпуска изделия. Если изделие, целиком изготовленное из композиционных материалов, не выдерживает приемные испытания, то переход на металлоконструкции может потребовать отсрочки несколько месяцев. Если же какая-либо деталь с местным усилием не проходит статические, циклические испытания или испытания на ползучесть, рабочий чертеж может быть легко переработан с целью увеличения сечения по металлу. [c.103]

Нанесение износостойкого композиционного материала на рабочие поверхности диска и подушки узлов гидравлической разгрузки многоступенчатых секционных насосов позволило увеличить срок их службы в 4—5 раз. Для увеличения долговечности щелевых уплотнений многоступенчатых секционных центробежных насосов, выравнивания их износа по ступеням предложена усовершенствованная конструкция щелевого уплотнения, устанавливаемого в зоне средней ступени насоса. Щелевое уплотнение этой конструкции выполняет также роль радиальной промежуточной опоры. Оно представляет собой (рис. 61) уплотнительное кольцо 2, на внутреннюю поверхность которого нанесен композиционный износостойкий материал. Уплотнительное кольцо уста- [c.117]

Механизм ЭИ может быть представлен двумя процессами, действующими во времени друг за другом образование в результате электрического пробоя в поверхностном слое твердого тела канала разряда и последующее разрушение твердого тела под действием механических напряжений, возникающих в результате расширения канала разряда при выделении в нем энергии емкостного накопителя. Первая стадия процесса определяет уровень напряжения, при котором реализуется процесс ( рабочее напряжение ). Выбором оптимальных параметров импульсного напряжения и условий пробоя (вид среды, геометрия электродной конструкции) достигаются минимальные градиенты напряжения пробоя. На второй стадии процесса за счет оптимизации преобразования энергии накопителя в работу разрушения достигается минимальная энергоемкость разрушения материала. Техникоэкономическая эффективность процесса в значительной степени зависит от возможности интенсификации процесса разрушения - достижения высоких объемных показателей разрушения в единицу времени при приемлемых удельных показателях энергоемкости. Последнее может осуществляться как за счет увеличения числа единичных актов разрушения в единицу времени путем повышения частоты подачи [c.25]

Улучшение транспортировки материала в активной зоне, увеличение классифицирующей поверхности заземленных электродов достигается в электроимпульсных камерах с вращающимся или колебательным движением электродов-классификаторов (схемы 11, 12, 14). Так, в рабочей камере (12), созданной на основе барабанного грохота, заземленный электрод-классификатор выполнен в виде барабана с перфорированными отверстиями по поверхности, которому придано вращение вкруг оси, а высоковольтные электроды введены внутрь и стационарно закреплены. В этом случае исходный продукт, попадая в барабан, транспортируется по его поверхности от одного электрода к другому, причем материал классифицируется не только в активной зоне электродов, но и между электродами на вогнутых поверхностях барабана. Такая конструкция решает вопрос надежности заземленного электрода, улучшает классификацию готового продукта, но значительно усложняет изоляцию высоковольтных электродов, которые вводятся внутрь заземленного барабана при уровне импульсного напряжения 250 кВ. Обладая всеми преимуществами рассмотренной выше рабочей камеры, электроимпульсная дробилка (14) решает вопрос подвода высокого напряжения к электродам. Это [c.193]

Обеспечение прочности и ресурса машин и конструкций является одним из наиболее важных условий повышения эффективности их применения в различных отраслях промышленности, снижения материалоемкости, освоения принципиально новых технологических процессов, перехода на более высокие рабочие параметры. Это требует разработки новых методов расчетов на прочность, расчетной и экспериментальной проверки нагруженности и долговечности, создания новых методов и средств определения служебных характеристик конструкционных материалов, развития технологических приемов и процессов упрочнения, методов и средств анализа состояния материала при изготовлении и эксплуатации, разработки мероприятий по восстановлению и увеличению ресурса. Решение указанных выше задач должно осуш,ествляться на всех основных стадиях создания машин и конструкций — при проектировании, изготовлении, доводке и испытании и в эксплуатации. Аналогичные подходы используются при обосновании возможности продления ресурса безопасной эксплуатации или форсировании режимов действующих машин и конструкций. [c.6]

Аттестационные данные должны обеспечивать возможность расчета конструкций из соответствующего материала на циклическую прочность. Применительно к условиям эксплуатации, исключающим ползучесть, должны быть представлены гарантированные (для регламентированных техническими условиями характеристик прочности и пластичности металла и сварных соединений и ресурса эксплуатации) кривые усталости по образованию макротрещин в диапазоне предельных температур от 20° С до наибольшей рабочей, допускаемой для материала, в интервале от 10 до 10 циклов. Кривые усталости определяют при постоянной температуре через интервалы 50—100° С в зависимости от интенсивности изменения сопротивления усталостному разрушению по мере увеличения температуры испытаний. Кривые для промежуточных температур могут быть получены интерполяцией амплитуд деформаций (напряжений) для заданных чисел циклов по температуре. [c.243]

При конвективном охлаждении турбинных лопаток (рис. 28) охлаждающий воздух подводится через систему трубопроводов, полостей и отверстий к лопатке и, протекая во внутренних полостях лопатки, охлаждает металл стенок, а затем выпускается в газовый поток, движущийся в проточной части турбины. При этом способе охлаждения в пере лопатки выполняются с помощью точного литья или штамповки с вытяжкой полости в виде каналов сложной конфигурации. Подвод охлаждающего воздуха осуществляется к торцам сопловой лопатки или замку рабочей лопатки, а выпуск нагретого воздуха возможен в выходную кромку или вблизи нее на вогнутой поверхности для сопловых и рабочих лопаток, а также через периферийные торцевые поверхности для рабочих лопаток. В турбинах практически всех новых двигателей применены конструкции сопловых и рабочих лопаток, обеспечивающие для заданного уровня термодинамических параметров и свойств материала лопатки наиболее эффективное использование охлаждающего воздуха (радиальная, петлевая, многоходовая и другие схемы). В таких схемах существует постоянный перепад давления между входом и выходом воздуха и увеличение расхода воздуха сказывается только на температуре охладителя. Наконец, при больших расходах охлаждающего воздуха изменение его температуры и влияние этого изменения на температуру лопатки Т ет становится небольшим. [c.53]

Автомобильный двигатель должен обладать высокой мощностью, хорошей приемистостью (способностью к быстрому увеличению числа оборотов) при минимальном расходе топлива. К числу факторов, оказывающих наибольшее влияние на мощность и экономичность двигателя, следует отнести рабочий объем двигателя, отношение хода поршня к диаметру цилиндра, конструкцию механизма газораспределения, степень сжатия, состав горючей смеси, опережение зажигания, наддув, материал поршней и головки цилиндров. [c.40]

Геометрическую форму режущей кромки выбирают в зависимости от вырезаемого контура и требуемой шероховатости поверхности среза. Выбор формы рабочих частей осуществляют по табл. 35 и 36. Наиболее качественный срез получается при применении новой конструкции вырезного пуансона (рис. 64). Режущие кромки этого пуансона образованы дугами окружности с центральным углом 120 . Точки пересечения дуг лежат на окружности, диаметр которой равен диаметру пуансона круглой формы. Из рис. 19 и табл. 35 и 36 видно, что для получения неровностей среза вырезными пуансонами диаметром 6,9 и 10 мм, а пределах 4-го класса шероховатости ГОСТ 2789—73 подача материала 5 должна составлять 0,4—0,6 мм. При такой подаче процесс резки невозможен вследствие выталкивания материала из-под режущей кромки. Увеличение подачи требует увеличения диаметра пуансона, что приводит к повышенному расходу материала и увеличению энергетических затрат на деформирование заготовки. Новая геометрическая форма вырезного пуансона позволяет получить такие же результаты при меньших усилиях на деформирование и с меньшими отходами материала. [c.159]

Угол подъема резьбы. С увеличением угла подъема резьбы до 45° — р повышается КПД, но возрастает металлоемкость конструкции рабочих частей из-за уменьшения доли кинетической энергии вращательного движения в составе эффективной энергии пресса и металлоемкость гайки из-за увеличения диаметра винта. Оптимальное значение а получено КЗ. А. Бочаровым (1978 г.) в результате исследования на минимум функции стоимости электроэнергии и материала рабочих частей и гайки, отнесенной к одному циклу работы (рис. 35.7). [c.451]

Потери лакокрасочного материала при нанесении его методом пневматического распыления на внутреннюю поверхность изделий колеблется в пределах 7—15%, возрастая с увеличением давления сжатого воздуха на распыление и понижением рабочей вязкости распыляемой краски и падая с уменьшением диаметра внутренней полости (расстояния от головки до поверхности изделия). Конструкции систем пневматического распыления позволяют надежно запирать краску на выходе из отверстия в атмосферу, что делает стабильной их работу в течение длительного времени без остановок и промывок. [c.39]

Звездочки для приводных цепей. По конструкции звездочки напоминают зубчатые колеса. Профиль зубьев зависит от типа цепи. Звездочки роликовой и втулочной цепей (рис. 7.11) имеют рабочий профиль зуба, очерченный дугой окружности звездочки зубчатых цепей (рис. 7.12) — рабочий профиль прямолинейный. Долговечность и надежность цепей передачи во многом зависит от правильного выбора профиля зубьев звездочки и ее параметров, материала и термической обработки. Методы расчета и построения профиля зубьев приведены в соответствующих стандартах. Важным фактором для увеличения [c.248]

Для снижения уровня шума кабина выполнена с жестким цельносварным металлическим каркасом, на котором надежно, без зазоров укреплены внутреннее оборудование и приборы. Слой звукоизолирующего материала в обшивке кабины увеличен. Повышена герметичность конструкции кабины за счет монтажа ее стекол с резиновым уплотнением по периметру и уплотнения резиной притвора двери кабины. С целью максимального снижения уровня вибрации на рабочем месте машиниста кабина подвешена к порталу на пружинных амортизаторах. Сиденье машиниста снабжено амортизирующей подушкой из поролона, В кабине есть обогревательная печь, пол кабины утеплен. Для работы в ночное время на крыше кабины установлен прожектор. [c.81]

Кроме клепаных резервуаров применяются также стальные Р., изготовляемые путем сварки (см.). Сварные конструкции более выгодны, чем клепаные, как в отношении затраты материала, так и расхода рабочей силы но структура металла в месте сварки ухудшается, возникают дополнительные напряжения в материале от неравномерного нагрева, и определение качества выполнения сварки затруднительно. Понижение вязкости металла и фиг. предела усталости учитывается снижением допускаемых напрял ений или увеличением расчетных сил.Если на привариваемую часть действуют осевые силы без изгиба и кручения, то сварные швы рассчитываются или на нормальные или па срезывающие напряжения, полагая равномерное распределение усилия по сечению шва, т. е. по ф-ле [c.189]

Технологические потери, связанные с несовершенством технологии обработки изделия, влияющие на изменение длительности кинематического цикла работы автомата, надежность его узлов и механизмов и, одновременно, на совершенство организации труда и системы обслуживания автоматов в условиях эксплуатации. В условиях эксплуатации автоматы не всегда используются для изготовления изделий наиболее эффективно из-за отсутствия металла нужного размера и качества, несовершенства конструкции инструмента и смазочно-охлаждающих жидкостей. Допуская несоблюдение требований к точности и качеству получаемых изделий, штамповку ведут из материала меньшего, чем требуется, диаметра при увеличенной продолжительности рабочего хода ползуна и, следовательно, уменьшенной продолжительности движений цикловых механизмов-. При такой работе возрастают динамические нагрузки и быстро выходят из строя вспомогательные цикловые механизмы, возникает необходимость уменьшения быстроходности работы автоматов и их производительности или увеличивается длительность простоев на ремонт и подналадку автоматов. Применение несовершенного тех- [c.432]

Автомобиль, как всякая машина, состоит из отдельных деталей, образующих определенные соединения. Об исправной работе соединения судят по рабочим показателям, в данном случае по посадке, которая определена конструкцией. Таким образом, для сопряжения неисправность проявляется в нарушении посадки, т. е. в нарушении заданных зазоров или натягов. Например, падение мощности двигателя может быть следствием увеличения зазоров в деталях поршневой группы. Всякое нарушение посадки связано с изменениями в размерах, форме деталей, качества их поверхностей, в изменениях материала (химического состава, структуры, механических свойств). [c.57]

Увеличение рабочих параметров современных машин и аппаратов (рост единичных мощностей, уровня температур, грузоспособ-ности, маневренности, а также работа изделий в условиях переходных и форсированных эксплуатационных режимов и т. д.) при одновременном снижении металлоемкости конструкций и использовании новых металлических материалов повышенной прочности приводит к возрастанию как общей, так и местной напряженности конструкции с выходом в зонах концентрации металла за пределы упругости. Эксплуатационная нестационарность (тепловая и механическая) нагружения изделий сопровождается работой материала в условиях циклического упругопластического деформирования. Такое нагружение характерно для конструкций энергетического, транспортного и химического машиностроения, авиации, ракетной техники, реакторостроения и т. д. [127, 170]. [c.3]

Поэтому стандартные сверла оказываются малоэффективными применяются специальные конструкции сверл повышенной жесткости и специальные методы сверления. Увеличение жесткости сверл достигается уменьшением длины рабочей части, увеличением толщины сердцевины до 0,4/), изготовлением четырех направляющих ленточек, выбором рациональной формы стружечных канавок, увеличением модуля упругости материала сверла. Последнее достигается применением цельных твердосплавных сверл (1) = 2...10 мм) марок ВК8, ВК6, ВК6М, ВКЮМ. [c.102]

Стабилизатор самолета Р-14 представляет собой первую серийную деталь из боропластика, использованную в основной конструкции самолета. Выбор материала обшивок определялся массой и стоимостью. Алюминий был исключен из рассмотрения ввиду того, что рабочая температура не превышала 150° С. В конечном итоге был выбран эпоксидный боропластик, а не титан, исходя из обеспечиваемой экономии массы 20% ( 82,5 кг на самолет) и запланированной конкурирующей стоимости материала. Хотя стоимость промышленного титана составляет И—22 дол-лар/кг, значительные потери при механической обработке, достигающие 90%, приводят к увеличению стоимости до уровня —220 доллар/кг. Отходы в производстве деталей из композиционных материалов составляют 7—10%. Конструкция стабилизатора показана на рис. 18. Обшивки выполнены из эпоксидного боропластика, передний и задний лонжероны — из эпоксидного стеклотекстолита. В качестве заполнителя использованы алюминиевые соты. Чтобы избежать снижения прошюсти общивок вследствие концентрации напряжений у болтовых отверстий, весь крепеж на них производился через периферийные титановые элементы. [c.157]

Анализ основных параметров стохастической модели процесса накопления термоусталостных повреждений 7107 сопловых лопаток ТРД на заводах гражданской авиации, поступающих в первый ремонт, показал, что запуски больше повреждают материал лопатки, чем работа на установившемся режиме [5]. В работе [53] отмечено, что по интенсивности накопленных повреждений один запуск двигателя равен 3, 4 ч работы на режиме номинал , а 1 ч наработки на режиме взлет увеличивает интенсивность отказов в 4 раза больше, в сравнении с наработкой на режиме номинал . В связи с этим следует подчеркнуть, что с увеличением ресурса элезментов теплонапряженных конструкций и с повышением рабочих параметров режима эксплуатации и удельных мощностей доля повреждений от термических напряжений в общем объеме дефектов возрастает. [c.17]

Общая производительность электроимпульсного дробления и измельчения материала, кроме удельных характфистик, определяется частотой посылок импульсов от генератора импульсных напряжений при прочих равных условиях. В конструкциях рабочих камер ограничение частоты посылок импульсов определяется скважностью электрода-классификатора и временем жизни парогазовой полости, образующейся в активной зоне при истечении плазмы из устьев канала разряда. Для различных размеров и количества калибровочных отверстий в электродеклассификаторе максимальное значение частоты посылок импульсов можно определить из выражения (2.35). Увеличение скважности электрода-классификатора позволяет увеличить частоту посылок импульсов. Расчеты для реальных конструкций показали, что частота посылок импульсов может достигать 20-25 1/с. Ограничение частоты посылок импульсов за счет времени жизни парогазовой полости не связано с конкретной конструкцией рабочей [c.113]

Ряд физических факторов естественным образом формируют класс дезинтегрирующих устройств, предназначенных для измельчения материалов. Первый фактор состоит в том, что обеспечение эффективности процесса прежде всего сводится к требованию обеспечения эффективности пробоя кусков руды, а это обеспечивается в том случае, если имеется определенное соответствие между размером куска d и величиной межэлектродного расстояния электродной конструкции /, а именно d I. о последнее определяет уровень рабочего напряжения (с увеличением разрядного промежутка напряжение пробоя повышается), который из эксплуатационных соображений целесообразно ограничить величиной 300-400 кВ. Из этого следует, что предельно допустимая величина разрядного промежутка может быть определена 30-35 мм, а размер исходного материала может достигать 50-60 мм. Этот предел определяется зависимостью эффективности электрического пробоя кусков породы от соотношения dA, которое для электродных систем типа стержень-плоскость не должно превышать (1.5-2). С другой стороны, как уже было отмечено выше, по физическим причинам внедрение разряда в частицы менее 2 мм становится невозможным. Таким образом, сугубо по причинам физических особенностей процесса выделен интервал крупности материала, в пределах которого при приемлемом уровне напряжения может быть обеспечена высокая эффективность благодаря созданию условий для эффективного электрического пробоя частиц материала, а именно -(50-60)+2 мм. [c.158]

В первых конструкциях парогенераторов реактора AGR использовались навитые спиральные трубы, установленные таким же образом, как в реакторах типа Магнокс . В более поздних конструкциях были применены спиральные сборки, помещаемые в цилиндрические каналы в стенках корпуса реактора, которые в случае необходимости могли быть переставлены. Теплоноситель здесь является более агрессивным, чем в реакторе Магнокс , так как имеет более высокую температуру (650° С по сравнению с 380° С в реакторе Магнокс ), более высокое давление (4,2 МН/м по сравнению максимум с 2,8 МН/м ) и большее число соединений, порождающих водород, которые добавляются, чтобы ограничить потери графита. Полностью раскисленные углеродистые стали могут быть использованы до 360° С, при более высокой температуре необходимо применять стали, содержащие хром и 0,6% Si. Эти стали хорошо сопротивляются коррозии во всем диапазоне температуры, поэтому проблема материалов для парогенераторов как с многократной циркуляцией, так и прямоточных не возникает при условии, что с увеличением температуры для обеспечения -стойкости при окислении будут использованы более высоколегированные стали. Эта проблема может, однако, возникнуть для прямоточных парогенераторов при работе на докритических пара-метра , так как существует опасность коррозии под напряжением, которая может иметь место, если растворы с высокой концентрацией солей из зоны испарения попадут в перегреватель, сделанный из одной из аустенитных сталей серии 300. Для полной безопасности от коррозии под напряжением существенно, чтобы этот материал работал при перегреве по крайней мере 90°. Это не вызовет конструктивных трудностей, так как максимальная температура, при которой материал должен противостоять коррозии под напряжением, выше 470° С и представляет собой сумму 350° С+ 90°4-30° (градиент по трубе). Однако уровень воды в прямоточных парогенераторах, работающих на докритических параметрах, контролировать трудно. Различие уровней в трубах может уменьшить перегрев в одних из них до уровня, когда появляется риск возникновения коррозии под напряжением, и увеличить температуру других до значений, при которых в конце экс-ллуатации реактора можно ожидать появления коррозионного разрушения. Одним из решений этой проблемы является использование высококремнистой стали с 9% Сг и 1% Мо в сочетании с удачной конструкцией, что дает возможность обеспечить одинаковый уровень во всех трубах. Возможно также применение никелевых сплавов, таких, как сплав 800, который показал хорошее сопротивление коррозии под напряжением, а также воздействию СОг во всем рабочем диапазоне температуры. Однако разработка [c.185]

ПОД действием электронной бомбардировки происходит распыление аморфной составляющей материала анода и высвобождение на его поверхности пластинок графита. Материал, напыляемый из этих пластинок на катод, на фотографии наблюдается в виде светлых пятен. При увеличении дозы электронной бомбардировки (рис. 4.19в) происходит увеличение количества переносимого на катод материала и более равномерное распределение его по рабочей поверхности. Соответственно увеличивается шероховатость поверхности анода. В конечном итоге (при дозе электронной бомбардировки >20мА ч) происходит образование одинаковых по виду (рис. 4.19г) структур на рабочих поверхностях катода и анода, характеризующихся большим количеством микровыступов. При этом на поверхности анода наблюдаются отдельные шарообразные образования со средним радиусом закругления около 2 мкм, связанные с сублимацией графита при выделении во время электронной бомбардировки большой локальной мощности. Структуры поверхностей анода и катода свидетельствуют о существовании при определенных режимах токоотбора состояния динамического равновесия для процесса переноса материала с анода на катод и наоборот. В результате анод по структуре своей рабочей поверхности становится похожим на катод и при перемене полярности питающего напряжения работает как автокатод. Следовательно, конструкция автоэлектронного прибора с электродами из одинакового материала неприменима для выпрямительных диодов, но вполне может быть пригодной для других типов приборов, например электронно-лучевых. Основное направление для устранения вышеуказанных явлений — это улучшение теплоотвода, охлаждение электродов (особенно анода), отделение электродов друг от друга, например, сеткой и т. д. [c.196]

Накопленный к настоящему времени экспериментальный материал показывает, что эффективность сепарации существенно зависит отряда факторов относительной скорости рабочих лопаток м/со, давления среды (числа Re), отношения давлений на ступень е (числа Ма), геометрических параметров ступени (of// 3i ai 6 б и т. д.), конструкций влагоотводящих устройств и других факторов. В реальных условиях при изменении режима работы турбинной ступени величина ijj изменяется в 5 раз и более. Следует отметить, что по данным различных организаций при идентичных условиях испытаний влияние отдельных параметров на сепарацию получается неодинаковым. Очевидно, что для сепарации влаги из проточной части важным фактором является то, каким образом изменяется отношение скоростей и Со и другие безразмерные параметры. Действительно, увеличение uj o при со = onst приводит к росту центробежных сил, действующих на пленку, к более интенсивному дроблению соприкасающихся капель, изменению углов входа частиц влаги на рабочие лопатки. В то же время изменение Со (или располагаемого теплоперепада) ска- [c.164]

Правая часть уравнения (2.43) выражает тепловую энергию, подводимую к рабочему телу. Разность температур насадки и рабочего тела Тм — Тр в левой части уравнения должна быть бесконечно малой, и, как показано в гл. 1 (рис. 1.104), количество дополнительной энергии, подведенной к рабочему телу, и скорость выделения тепла должны быть чрезвычайно высокими. Следовательно, суммарный коэффициент теплоотдачи /1сум должен быть бесконечно большим, чтобы компенсировать малую разность температур. Опять-таки это условие на практике недостижимо, хотя при проектировании можно предпринять некоторые меры, чтобы получить возможно больший коэффициент теплоотдачи в пределах ограничений, предъявляемых к конструкции всей системы. Остается единственный параметр — площадь теплообменной поверхности, которая должна быть бесконечно большой, чтобы приблизиться к идеальным условиям. Очевидно, это также физически недостижимо, но нужно всеми способами стремиться увеличить площадь этой поверхности. Практическим способом увеличения площади поверхности при заданной массе материала регенератора является применение проволок или небольших частиц, ориентированных таким образом, чтобы сделать проходной канал максимально извилистым. [c.253]

Могут возникнуть другие трудности и сложности. Например, когда напряжения пропорциональны нагрузкам, то не делается различия между козффициентами запаса по напряжениям, так называемым рабочим напряжениям, и по нагрузкам. Но имеется много случаев, когда напря кение не пропорционально нагрузке, и тогда следует делать различие в jxom, каким коэффициентом запаса надо воспользоваться. В некоторых областях, например в аэрокосмических конструкциях, является общепринятым выбирать коэффициент запаса по нагрузке, в то же время в большинстве других областей его принято выбирать по напряжениям. Когда неизвестно, какой именно из них надо выбирать, можно воспользоваться каким-либо из наиболее проверенных методов, но это не являетЬя решением вопроса легко находиться в безопасной области, воспользовавшись большим значением коэффициента запаса (за исключением, несомненно, хорошо известных случаев, когда увеличение количества материала идет быстрее, чем увеличивается коэффициент запаса), но на крайний случай это лучше, чем ничего. Но все зто — признание неудачи в попытке понять то, что мы делаем, и, разумеется, это несовместимо со стремлением к максимальной эффективности. [c.49]

Испытательные машины состоят из приводного устройства, обеспечивающего плавное деформирование образца, и силоизмерительного механизма, с помощью которого измеряется сила сопротивления образца создаваемой деформации. По принципу действия приводного устройства различают машины с механическим и гидравлическим приводом. Гидравлический привод обычно применяется у машин большой мощности, предназначенных для испытания от 10-10 до 100-10 Н и выше. По конструкции силонзмерителя машины разделяются на машины с рычажным силоизмерителем и силоизмерите-лем, работающим по принципу измерения гидростатического давления [10]. На машинах с гидравлическим приводом труднее поддерживать заданную скорость деформирования образца, чем при использовании механического привода. По мере увеличения сопротивления материала образца деформированию растет давление масла в рабочем цилиндре. При этом усиливается просачивание жидкости через зазор между цилиндром и поршнем и скорость деформирования уменьшается. Для ее поддержания на постоянном уровне необходимо увеличивать подачу жидкости в цилиндр пропорционально ее утечке. Этот недостаток машин с гидравлическим приводом существен. Следует отметить, что в разрывных машинах рычажного типа (например, ИМ-4Р, ИМ-12Р и Р-5) обеспечивается необходимая скорость нагружения и запись диаграммы растяжений производится в большом масштабе, что увеличивает точность определения (То,2- Поэтому применение этих машин предпочтительнее при испытании образцов из основного металла. Гидравлические машины с успехом применяются при испытании сварных образцов, для которых сдаточной характеристикой является временное сопротивление разрыву. [c.16]

На кранах малой мощности широко применяются безнасосные гидравлические системы управления (рис. 11.3.1). Они просты по конструкции и чувствительны к управляющему воздействию, но их возможности ограничены допустимыми усилиями на педали (табл. П.3.1). В качестве рабочего тела в этом случае применяют тормозные жщкости. Для увеличения силы замыкания в конце включения цилиндр-датчик делают с двухступенчатым поршнем. Давление жидкости в рабочем цилиндре 3,0—4,0 МПа, а при сильном нажатии на педаль 8,0—10,0 МПа. Р— где Pi — усилие на педали, Н и — передаточное число рычагов D — диаметр главного цилиндра, м ti] — КПД рычагов и цилиндра. Ход педали Sn = и [Ьр5р/есж/0 ) + Sol, где Dp и Sp — диаметр и ход поршня рабочего цилиндра, м йсж л (1 4- Р)/ пр — безразмерный коэффициент, учитывающий сжатие жидкости и расширение напорного трубопровода цр dIS) ]— приведенный модуль объемного сжатия, Па - м — модуль объемного сжатия жидкости и материала трубопровода, Па d, S — диаметр и толщина стенки трубопровода, м 6q — (1,5 -т- 2,5) 10" — зазор между штоком и поршнем главного цилиндра, м. [c.332]

Соединения внахлестку и встык с накладками используют в конструкциях, в которых рабочие нагрузки действуют преимущественно в плоскости скрепляемых деталей. По сравнению с изгибом и сжатием растяжение является более опасным видом нафужения. При действии на соединение растягивающей нафузки может произойти разрушение материала по линии крепежных элементов (разрыв) (рис. 5.77, а), срез по площадкам, параллельным приложенной нафузке, в направлении от отверстия к кромке детали (рис. 5.77, б), а также смятие ПМ стержнем крепежного элемента (рис. 5.77, д), что приводит к увеличению диаметра отверстия и выворачиванию крепежного элемента. При нафужении вдоль волокон (например, в карбопластике) разрушение может произойти в результате раскалывания материала [104]. [c.238]

Для шероховки и шлифования в обувной и мебельной отраслях промышленности применяют конструкции эластичных шлифовальных инструментов (рис. 7.9) [23]. Универсальный круг-оправка для шероховки состоит из двух половин 1 и 2, соединенных шарниром 8. К одной из половин винтами 7 крепят оправку 5 с отверстием под шпиндель станка. Вторая при заправке ленты 3 откидывается на шарнире. В рабочем положении эта половина прижимается к ступице и фиксируется стопором 6. В разъеме корпуса установлены планки 4 с заостренными штифтами 3. Они служат для закрепления абразивной ленты 3 и при сборке круга входят в отверстия противоположной половины круга. Для увеличения эластичности на рабочую поверхность круга приклеивают эластичную подложку из фетра, войлока, резины и другого упругого материала. Круги такого типа просты и дешевы в изготовлении, удобны и надежны в эксплуатации. [c.165]

Точность размеров пластмассовых изделий определяется в первую очередь точностью изготовления оформляющих частей прессформы, зазорами в подвижных элементах прессформы, износом рабочих поверхностей прессформы, зазорами между знаками и их посадочными отверстиями в прессформе, нестабильностью усадки материала. Кроме этих факторов, на точность изделий оказывает влияние сложность конструкции изделия, его габаритные размеры и наличие металлической арматуры. Чем сложнее форма и больше габаритные размеры изделия, тем меньше точность его размеров, вследствие увеличения его деформирования при извлечении из прессформы и увеличивающейся неравномерности охлаждения детали. [c.278]

Как уже указывалось, показания радиационных пирометров зависят от размеров излучателя и расстояния между ним и телескопом. При возрастании размеров излучателя (расстояние прн этом постоянно) растут размеры изображения источника. При этом изображение перекрывает не только термоприемник, ио по падает на края диафрагмы, стоящей передним, и на другие окружающие термоприемник детали. Последние нагреваются и вызывают дополнительный нагрев рабочего и свободного концов термоприемника. Нагревание рабочего и свободного концов происходит в различной степени, что вызывает изменение э. д. с. При изменении расстояния между телескопом и источником излучения на рабочий конец попадает нефокальное изображение, размеры которого превыщают нормальные, что опять приводит к изменению э.д. с. термобатареи. Таким образом, увеличение размеров источника и изменение расстояния по сравнению с теми, на которые прибор рассчитан, приводят к изменению его показаний. Для уменьшения влияния на показания прибора указанных факторов стре.мятся помещать по возможности меньще деталей вблизи термоприемника, а диафрагмы изготовляют из хорощо проводящего тепло материала. Свободные концы термобатареи располагают так, чтобы дополнительный нагрев, вызванный увеличением размеров изображения источника, был близким по величине к дополнительному нагреву рабочего конца. Однако в настоящее время еще не создана такая конструкция радиационного пирометра, в которой влияние этих факторов доведено до нуля. Сложность конструирования радиационного пирометра увеличивается необходимостью вводить компенсацию влияния нагревания корпуса телескопа. [c.334]

Совсем иначе сказывается неправильная работа распределительных устройств при взрыхляющей промывке механического фильтра. В этом случае увеличение скорости движения промывной воды через некоторый участок фильтрующего материала будет приводить к соответственно лучшему по сравнению с другими участками отмыванию зерен от налипших взвешенных веществ. Такая неравномерная промывка будет неизбежно приводить к постепенному накоплению в фильтре недостаточно отмытых частиц фильтрующего материала. Это обстоятельство будет уменьшать грязеемкость фильтра и, следовательно, сокращать длительность его рабочего цикла, а также вызовет постепенное, нарастающее загрязнение фильтрующего материала, которое, в конечном итоге, приведет к перерождению и так называемой цементации загрузки и к необходимости ее замены или химической очистке. Поэтому конструкции раопре-делительньгх устройств механических фильтров рассчитывают только на условия взрыхляющей промывки фильтрующего материала. [c.177]

Руководящие указания для ведения процесса отливки под давлением. Производство литья под давлением (в особенности приготовление форм) может быть Соответственными мерами значительно упр щено и удешевлено, сообразно с особенностями рабочего процесса. Прежде всего необходимо, насколько возможно, избегать стержней, прорезающих форму в разных направлениях, что вызывает установку разборных стержней. Далее необходимо избегать резких переходов в толщине. стенок и скопления материала в отдельных местах, вызывающих образование усадочных раковин. Для достижения большей прочности в наиболее напряженных местах не следует пользоваться методом увеличения толщины тела, следует предпочитать установку ребер или заливку вставок из инородных материалов (сталь или латунь). Все полые места отливок должны иметь небольшую конусность для установки конусообразных стержней (для легкоплавких сплавов конусность может быть от 0,1 до 0,40/0, для тугоплавких — от 0,5 до 1% свободной длины стержня). Это относится и к цилиндрическим отверстиям. Следует избегать в отливках острых углов. Где возможно, следует делать небольшие закругления (галтели) с радиусом в несколько десятых миллиметра. Для удешевления литья под давлением необходимо, по возможности, избегать изменения конструкций приборов в части, касающейся установленного производства литья под давлением до полного износа форм. Равным образом следует избегать небольших [c.1018]

Жесткая связь лопаток центростремительных турбин с дисками и большие градиенты температур (до 125° С) на коротких участках перехода лопаток в диск играют большую роль. В отличие от осевых, в центростремительных турбинах напряженное состояние лопаток тесно связано с напряженным состоянием диска [9]. Необходимо отметить, что наличие асимметрии диска с лопатками. устанавливаемыми только на одной его стороне, приводит к увеличению доли изгибающих усилий в балансе нагрузок на рабочее колесо центростремительной турбины, а значит и на ее лопатки. Расчеты, проведенные на предприятиях Средне-Уральского совнархоза [9], показали, что пренебрежение учетом влияния изгиба приводит к существенному уменьшению расчетных максимальных напряжений и, следовательно, к ослаблению конструкции (в частности, расчеты турбокомпрессора ТКР-23 показали, что если не учитывать изгиб, то уменьшаются радиальные и тангенциальные напряжения диска около втулки примерно в 1,5 раза). Однако роль изгиба нельзя и преувеличивать. Несомненно, более важным является то, что вследствие многообразия форм и частот собственных колебаний лопаток центростремительных турбин очень трудно в рабочем диапазоне турбокомпрессора исключить приближение частоты возмущающей силы к частоте какой-либо из форм собственных колебаний. При совпадении этих частот возникает, как известно, резонанс. Если при этом переменные напряжения превысят допустимый уровень, то разрушения лопаток неизбежны. Они имели место, например, при испытаниях турбокомпрессора ТКР-23, а также опытной центростремительной турбины турбокомпрессора Моссовнархоза, у которой усталостные трещины появились на входных кромках радиальных лопаток у галтели (3—4 мм от места перехода лопатки в диск). Тензометрированием в рабочих условиях было установлено, что причиной появления трещин являются переменные напряжения от вибрации, которые достигали а =< 20 кПмм и превысили допустимые в 3—4 раза. Резонанс наступал при совпадении частоты собственных колебаний лопаток турбины с частотой возмущающих сил (кратность колебаний совпадала с количеством сопловых лопаток). Создать условия, при которых напряжения от вибраций в рабочем диапазоне не превышали бы уровень, допустимый для выбранного материала, оказалось весьма трудным. По-видимому, эти трудности сдерживают широкое [c.103]

Несущая способность гидродинамических подшипников (рис. 10.48,6) повышается по мере увеличения скорости ротора при достаточном количестве подводимой смазки. При невращающемся роторе несущая способность опоры равна нулю. При повышенной угловой скорости ротора в результате интенсивного тепловьщеления уменьшается вязкость компонента и позтому несущая способность опоры ограничивается не только минимально допустимой толщиной смазочного слоя, но и его допустимой рабочей температурой. Таким образом, нормальная работа подшипников скольжения обеспечивается гарантированным зазором между валом и вкладьпием с тем, чтобы при вращении ротора было только жидкостное трение. С образованием толщины смазывающего клина, соответствующего зазору 5 (см. рис. 10.48,6) центр вала при работе смещается по отношению к центру отверстия подшипника в сторону вращения. Размер этого зазора зависит от разности диаметров в опоре, угловой скорости ротора, вязкости смазывающей среды и при минимальном значении всех параметров обеспечивает несущую способность опоры в режиме жидкостного трения без снижения до критических режимов трения без смазочного материала. Диаметральный зазор опоры ( ) - d) для наиболее распространенных конструкций составляет 0,04...0,1 мм, для быстроходных опор (м > 10 м/с) -0,15...0,2 мм. Иногда для компенсации несоосности подшипники выполняют в плавающем варианте, и втулка устанавливается в корпусе с зазором. Это обеспечивает наличие несущего слоя рабочей жидкости во всех злементах опоры. [c.254]

Помимо этого, между диаметрами различных формующих знаков и высотой их рабочей части нет постоянной пропорциональной зависимости. С увеличением их сечения одновременно возрастает и площадь их сопротивления постзшающему потоку материала. Но воспринимаемое ими давление и жесткость конструкции самого знака, т. е. способность противостоять изгибающему усилию, возрастают неравномерно. Удельное давление является величиной постоянной, а увеличение площади знака в значительной степени компенсируется его повышенными механическими свойствами. Из этого следует, что по мере увеличения диаметров формующих знаков последние в значительно лучшей степени противостоят усилиям изгибания и допускают большие отношения диаметра к глубине формования. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...