Разность температур

Чтобы разъяснить высказанную выше точку зрения, рассмотрим случай, где эти понятия уже были использованы хотя бы интуитивно (фактически они необходимы, когда либо аргументы, либо значения преобразования не скаляры). Рассмотрим скалярное поле, например распределение температуры в некоторой области пространства. Областью определения такого поля служит всем известное классическое евклидово пространство. Утверждение, что распределение температуры в теле непрерывно, означает, что разность температур в двух бесконечно близких точках исчезающе мала если и суть две такие точки, т. е. если [c.137]

Если между различными точками в системе существуют разности температур, давлений и других параметров, то она является неравновесной. В такой системе под действием градиентов параметров возникают потоки теплоты, вещества и другие, стремящиеся вернуть ее в состояние равновесия. Опыт показывает, что изолированная система с течением времени всегда приходит в состояние равновесия и никогда самопроизвольно выйти из него не может. В классической термодинамике рассматриваются только равновесные системы. [c.8]

Теплота может передаваться либо при непосредственном контакте между телами (теплопроводностью, конвекцией), либо на расстоянии (излучением), причем во всех случаях этот процесс возможен только при наличии разности температур между телами. [c.14]

Заметим, что чем меньше разность температур между холодильной камерой и окружающей средой, тем меньше нужно затратить энергии для передачи теплоты от холодного тела к горячему и тем выше холодильный коэффициент. [c.26]

В выражение величины Д/ входят потери работоспособности, обусловленные трением и теплообменом при конечной разности температур, а также потери теплоты аппаратом вследствие теплообмена с окружающей средой. [c.55]

Выше уже отмечалось, что основными причинами, снижающими эффективность тепловых процессов, являются трение и теплообмен при конечной разности температур. Вредное влияние трения не нуждается в пояснениях. Чтобы рельефнее представить вредное влиянне неравновесного теплообмена, а заодно продемонстрировать разницу между методами балансов эксергии и теплоты, рассмотрим передачу теплоты от одного теплоносителя к другому, например, от продуктов сгорания топлива к воде и пару в паровом котле. [c.57]

Согласно второму закону термодинамики самопроизвольный процесс переноса теплоты в пространстве возникает под действием разности температур и направлен в сторону уменьшения температуры. [c.69]

По формуле (8.9) можно рассчитать коэффициент теплопроводности материала, если экспериментально замерить тепловой поток и разность температур на поверхностях пластины (стенки) известных размеров. [c.72]

В формулу (8.10) нужно подставить разность температур в тех точках (поверхностях), между которыми включены все суммируемые термические сопро- [c.73]

Формулу (8.12) легко получить, записав разность температур по формуле [c.73]

Вт/(м -К). Он характеризует интенсивность процесса теплоотдачи. Численное значение его равно тепловому потоку от единичной поверхности теплообмена при разности температур поверхности и жидкости в 1 К. [c.77]

Коэффициент теплоотдачи обычно определяют экспериментально, измеряя тепловой поток Q и разность температур i = t — в процессе теплоотдачи от поверхности известной площади F. Затем по формуле (9.1) рассчитывают а. При проектировании аппаратов (проведении тепловых расчетов) по этой формуле определяют одно из значений Q, F или t. При этом а находят по результатам обобщения ранее проведенных экспериментов. [c.77]

Коэффициент теплоотдачи а зависит от физических свойств жидкости и характера ее движения. Различают естественное и вынужденное движение (конвекцию) жидкости. Вынужденное движение создается внешним источником (насосом, вентилятором, ветром). Естественная конвекция возникает за счет теплового расширения жидкости, нагретой около теплоотдающей поверхности (рис. 9.1) в самом процессе теплообмена. Она будет тем сильнее, чем больше разность температур A/ = f — и температурный коэффициент объемного расширения [c.78]

В связи с особенностями течения жидкости в трубе изменяется и само понятие коэффициента теплоотдачи. Для пластины коэффициент а рассчитывался как отношение плотности теплового потока q к разности температур внешнего невозмущенного потока и поверхности (или наоборот при В трубе по- [c.81]

При выводе уравнения (12.12) предполагалось, что температуры теплоносителей t и /2 постоянны, а между тем они изменяются по длине теплообменника (рис. 13.6). В расчете, очевидно, нужно использовать среднеинтегральную по длине теплообменника разность температур теплоносителей [c.106]

Точно таким же получается выражение для Ш и при других схемах движения теплоносителей, изображенных на рис. 13.6. Обратите внимание, что Д/б и Д/ — это перепады температур между теплоносителями на концах теплообменника. Только в прямоточном теплообменнике значение Д/б всегда равно разности температур теплоносителей на входе, а Д/м — на выходе. В противоточном теплообменнике теплоносители движутся [c.107]

Средняя разность температур при перекрестном токе меньше, чем при противотоке, но больше, чем при прямотоке. При расчете Ш для сложных схем движения теплоносителей вначале определяют А7 в предположении, что теплообменник противоточный, а затем вводят поправки, численное значение которых берут для каждого конкретного случая из справочников [15]. При числе перекрестных ходов более трех, например, для широко распространенных змеевиков теплообменников (рис. 13.8 б) схему движения можно считать чисто противоточной или чисто прямоточной. [c.108]

Тепловая нагрузка. Расход теплоты QoT на отопление, равный теплопотерям здания, считается прямо пропорциональным объему здания (по наружным размерам) V и разности температур воздуха внутри помещения и наружного воздуха i ap, ориентировочно может быть подсчитан по формуле [c.193]

Расчет поверхности нагревательного прибора производится по уравнению теплопередачи QoT=kFM, где й — коэффициент теплопередачи через стенку отопительного прибора F — вся поверхность, находящаяся в контакте с воздухом помещения г М — разность температур греющей воды и воздуха в отапливаемом помещении. [c.195]

Проведенные на основании зависимости (4.28) оценки показывают, что для материалов оболочек твэлов, таких как графит, максимальная разность температуры на поверхности между точкой касания и точкой с максимальным локальным коэффициентом теплоотдачи не превышает 10% среднего температурного перепада в оболочке, что, по-видимому, не приведет к существенному изменению температурных напряжений в теплопроводной оболочке шарового графитового твэла. [c.86]

Средняя разность температур между поверхностью твэлов и газовым теплоносителем для канальной активной зоны [c.96]

Разность температур в гомогенном твэле в канале АТ [c.96]

Разность температур в гетерогенном твэле в канальной активной зоне [c.96]

В высокотемпературных газоохлаждаемых реакторах в качестве ограничивающих факторов выступают предельно допустимая температура ядерного топлива и перепад давления, приходящийся на активную зону, который характеризует допустимые затраты энергии на прокачку теплоносителя. Таким образом, необходимо при одинаковой максимальной температуре топлива или одинаковой разности температур Д7 = A7 s+ДТ тв топлива Б шаровых твэлах и газом найти такой вариант активной зоны, который обладал бы минимальным гидродинамическим сопротивлением при заданных геометрических размерах активной зоны, тепловой мощности и параметрах газового теплоносителя. [c.97]

Рис. 5.1. Зависимость относительных перепадов давления и разности температур от относительных размеров шаровых твэлов для бесканальной

Рис. 5.2, Зависимость относительных перепадов давления и разности температур от относительных размеров шаровых твэлов для канальной актив-тивной зоны с Л =1,5 и т=0,66

Решение системы (4,38) позволяет найти профиль температуры в системе, кондуктивный и радиационный потоки энергии от любой поверхности системы. Кондуктивный поток тепла между любыми двумя плоско-стями модели определяется как частное от деления разности температуры этих поверхностей на термическое сопротивление разделяющей их среды. [c.164]

На основании исследований советских ученых (К- А. Пути--лова, А. И- Бачинского и др.) отчетливо выявилось понятие о теплоте как части внутренней энергии, рассматриваемой в момент перехода при контакте от одного объекта к другому в результате неупорядоченных соударений молекул и атомов обоих объектов на поверхности контакта. Такой переход имеет место вследствие разности температур обоих объектов, хотя бы и бесконечно малой. Поэтому, написав выражение первого начала термодинамики [c.16]

Внутренняя энергия системы может быть изменена добавлением или расходом энергии в форме теплоты. Теплота является переходной формой энергии из одной области в другую под влиянием разности температур. Скорость этого перехода пропорциональна разности температур. В соответствии с этим определением теплоты нельзя говорить, что энергия, содержащаяся в веществе, является теплотой. Энергия может быть передана системе в виде теплоты, но внутри системы она превращается во внутреннюю энергию и не сохраняется как теплота. [c.34]

Если неравновесность вызвана теплообменом при конечной разности температур (температура газа Т меньше температуры источника 7 ), то возрастание энтропии рабочего тела ds = 6q/T оказывается больше, чем dSfi = (>q/Т в равновесном процессе из-за снижения температуры газа. При том же положении поршня, т. е. заданном удельном объеме V, меньшей температуре газа соответствует меньшее его давление р. Соответственно меньше должна быть и уравновешивающая сила Р Р = = p F

Работа расширения против этой силы bl = P dy = p dv[c.27]

Пример 8.2. Определить коэффициент теплопроводности материала стенки толщиной 50 мм, если плогность теплового потока через нее <7 = 100 Bт/м а разность температур на поверхностях Д/ = 20°С q 100-0,05 [c.73]

Аав = 0,25). Энтальпия газов при этом практически не изменится, поскольку энтальпия подсасываемого холодного воздуха близка к Ь1улю. Следовательно, подмешивание (присос) холодного воздуха к продуктам сгорания изобразится в /У,/-диаграмме горизонтальной линией Я,=сопз1. В пашем примере газы охладятся за счет присосов (с 1 100 до 950 "С, линия ВС). Чем больше присосы, тем меньше окажется разность энтальпий при той же разности температур (сравните Н — Н и — на рис. 16.1), поэтому из-за присосов через неплотности в газоходах, когда газ движется под разрежением, экономичность теплообменника снижается так же, как и из-за утечек части горячего газа через те же неплотности, когда газ по газоходу движется под давлением. [c.130]

Особое внимание было обращено на выравнивание теплового потока на поверхности шарового электрокалориметра. При температуре оболочки 600°С разность температур на поверхности шара при быстром разогреве с мощностью 500 Вт и отсутствии охлаждения не превышала 6° С. Температура шаровых оболочек электрокалориметров измерялась в двух сходственных точках зачеканенными хромель-алюмелевыми термопарами и потенциометром ЭПП-09. Мощность каждого электрокалориметра измерялась вольтметрами и амперметрами класса 0,2. [c.73]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Наибольшая разность температур на поверхности определена данным расчетом в 5,6° С, что достаточно хорошо согласуется с экспериментом. В. К. Ламба предложил приближен ную расчетную зависимость для определения дополнительирй относительно среднего перепада температурной разности.в обо лочке шарового твэла, возникающей из-за различных условий отвода тепла от поверхности шарового элемента для случая шести касаний шара с соседними элементами в плоскости, пер-пендикулярной направлению потока (расстояние по углу 30 ) для экстремальных значений локального коэффициента теплоотдачи [c.85]

Чтобы исключить влияние средней объемной плотности теплового потока <7v на температуру топлива и гидродинамическое сопротивление Ар, целесообразно определять относительную разность температур ATjAT и относительное сопротивление AplApa, приняв в качестве эталона (базового варианта) наиболее простой вариант. [c.97]

Рис. 5.3. Зависимость относительных иереиадов давления и разности температур от относительных размеров шаровых твэлов для канальной активной зоны с yv = 4 и т = 0,44

Разность температур (температурный интервал) h — h или Tr-T градус термодинамический град (терм.) deg (therm.) 1 град (терм. Цельсия)= = 1 град (терм. Кельвина) [c.15]

То же Разность температур градус (Фаренгейта) degF 1 град (Фаренгейта) = 5 т= g град (межд.) [c.15]

Значения средних мольных теплоемкостей газов представлены в приложении 3 для стандартной температуры 298 °К (25 °С), т. е. величины, приведенные в приложении 3 для температур Т °К, означают среднюю величину теплоемкости между 298 и температурой Т °К. Произведение средней теплоемкости на разность температур t —25) °G дает изменение энтальпии между 25 °С и темпеоатурой t °С в кал/ моль °К). [c.50]

Котельные установки (1977) -- [ c.76 , c.98 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.76 , c.98 ]

Внедрение Международной системы единиц (1986) -- [ c.49 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.76 , c.98 ]

Справочник по Международной системе единиц Изд.3 (1980) -- [ c.34 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...