Торцевые поверхности

Определить температуру в центре болванки tx=4 T=a н в середине торцевой поверхности 1т=а-х=1/г через т = [c.49]

При условиях охлаждения стальной болванки, рассмотренных и задаче 2-10, определить температуру в центре болванки и и середине торцевой поверхности, если ее размеры увеличены в 2 рала, т. о. d=160 мм и / = 320 мм, а все остальные условия остаются без изменений. [c.49]

Кулачковые сцепные муфты — с кулачками на торцевых поверхностях зубчатые с вытяжкой с поворотной шпонкой. [c.374]

Результаты опытов (ри 2.8) представляют собой обобщенную характеристику ti,=в виде поля значений максимальных температурных эффектов. Снижение максимально достигаемой температурной эффективности от 0,53 при 5 до 0,49 при 71 = 16,5 связано с увеличением стока воздуха непосредственно из сопла по торцевой стенке в отверстие диафрагмы, что приводит к повышению температуры охлажденных в трубе приосевых масс газа. Очевидно, относительный расход паразитных масс, стекающих в пограничном слое на торцевой поверхности диафрагмы, растет с увеличением перепада давления на вихревой трубе. [c.51]

Вихревые трубы малого диаметра, как правило, применяют со скошенной внутренней торцевой поверхностью (см. рис. 2.21,6). [c.75]

В том случае, когда угол скоса р не превышает 9—1 Г, коэффициент температурной эффективности в 1,12—1,15 раза выше, чем при использовании торцевой поверхности диафрагмы, перпендикулярной оси камеры энергетического разделения. [c.75]

Иногда предпринимаются попытки сдува пограничного слоя струей сжатого воздуха (см. рис. 2.21,г), вводимого через каналы на стенке торцевой поверхности диафрагмы, выполненные в виде ряда проникающих отверстий 0= 0,1- 0,15 мм, равномерно распределенных по окружности. [c.75]

При использовании метода помутнения зеркала, применяемого в гигрометре ВГ-2 (КуАИ), охлаждаемый элемент (рис. 6.11,а) выполнялся в виде медного стержня 14, к торцевой поверхности которого была припаяна тонкая железная пластинка с хромированной зеркальной плоской поверхностью. Термопара 15 заделывалась под железную пластинку. Световой луч от лампочки 2 падает на зеркальную поверхность, отражается от нее и, пройдя через линзу 10, подается на фотоэлемент 9. В момент выпадения конденсата зеркальная поверхность излучит диффузию, что и зарегистрируется фотоэлементом и электронным индикаторным устройством, а по показанию соединенного с термопарой измерительного прибора фиксируется температура точки росы. В гигрометре ВГ-1 применен способ утечки тока. В этом варианте охлаждаемый элемент (рис. 6.11,6) изготавливается из металлической трубки 16, запаянной с одного торца и металлического стер- [c.298]

I, содержащей камеру энергетического взаимодействия 2, на торцевой поверхности 3 которой установлена электрическая свеча зажигания 4. [c.308]

Влияние указанных факторов разберем на примере следующей задачи. На участок плоского канала длиной L действует с обеих сторон одинаковый тепловой поток q. Для улучшения условий охлаждения стенок внутри канала помещена однородная пористая вставка такой же длины L. Отличие в постановке задачи с короткой вставкой по сравнению с задачей с бесконечно длинной пористой вставкой заключается в условиях теплообмена на торцевых поверхностях. Для короткой вставки учитывается теплообмен между входной поверхностью и набегающим потоком с помощью обоснованных ранее условий [c.112]

Технологические канавки для выхода шлифовального круга. При шлифовке кромки шлифовального круга всегда немного закругляются (это закругление на рисунке 13.50 указано радиусом К). В связи с этим для получения при обработке цилиндрической или плоской поверхности детали предусматривают технологическую канавку для выхода закругляющейся кромки шлифовального круга. На цилиндрической поверхности детали (рис. 13.50, слева) канавка выполнена слева. На детали с точно обработанной внутренней плоской торцевой поверхностью (рис. 13.50, справа) канавка выполнена в виде углубления на торце детали. Форма и размеры канавок для выхода шлифовального круга стандартизованы в ГОСТ 8820—69 и приведены на рисунке Ъ.5, а, б [c.233]

Торцевое биение (полное) — суммарное отклонение торцевой поверхности от плоскостности и отклонение этой поверхности от перпендикулярности относительно базовой оси оно равно разности наибольшего и наименьшего расстояний от точек реального профиля торцевой поверхности до плоскости, перпендикулярной базовой оси. Допуск полного торцевого биения обозначают знаком - У. Торцевое биение иногда определяют на заданном диаметре d. В этом случае его обозначают знаком /. [c.288]

Для упрощения эксперимента боковая изоляция стержней отсутствует. Это допущение не отразится на качестве эксперимента, так как исследование те.мпературного поля систе.мы в плоскости х = К показывает, что при диаметре образца 0 = 30 мм в окрестности л = 5 мм имеет место то же распределение температур, что и при наличии боковой изоляции (рис. 6-18) учитывается, что температура измеряется на оси образца. Для лучшего контакта с покрытием (соблюдение граничных условий четвертого рода) торцевые поверхности образца должны быть отполированы. [c.150]

После установки термопары следует измерить высоту цилиндра по оси. Затем на торцевую поверхность равномерно наносится исследуемое покрытие. [c.151]

Определим константы интегрирования предполагая, что теплообменом торцевых поверхностей можно пренебречь. Подстановка граничных условий в уравнение (14.15) дает [c.447]

Внешние силы силы тяжести, поверхностные силы гидродинамического давления, действующие на торцевую поверхность — плоскости I—I и //—II, силы трения и реакции стенок. [c.59]

Вычислить статическое напряжение сдвига глинистого раствора, заполняющего сосуд А (учесть также и трение на нижней торцевой поверхности цилиндра В). [c.95]

Чтобы записать закон Гука, выражающий физическую сторону задачи, нужно выяснить, в каком напряженном состоянии находится волокно аЬ. На торцевой поверхности волокна (площадка dF [c.261]

Торцевая поверхность разгрузочного диска. . ... 0,02 [c.171]

В торцевых поверхностях входной и выходной камер опытного участка имеются отверстия, в которые вставлены тонкие трубки с помещенными в них термопарами. В выходной камере имеется диск с отверстиями, служащий для перемешивания воздуха, вышедшего из опытной трубки. Подогрев воздуха в опытном участке измеряется дифференциальной термопарой, горячий и холодный спам [c.167]

НИИ насоса по каналу передается в подпружиненную полость однокамерного следящего гидроусилителя 2, с которым каналами соединен распределительно-дроссельный золотник непрерывного действия 3. Таким образом, существует постоянная связь между напорной линией насоса 1 и торцевой поверхностью золотника 3 и его каналами управления. При повышении давления золотник 3 передвигается вправо, преодолев усилие пружины, и давление передается в поршневую полость гидроусилителя 2. За счет разности поршневой и штоковой площадей гидроусилителя поршень последнего переместится вправо и изменит положение распределительного диска, уменьшив подачу насоса. [c.179]

Схема ВЗР, у которого гибкое колесо в недеформированном состоянии имеет форму плоского диска с зубьями на торцевой поверхности, а жесткое неподвижное колесо имеет зубья на конической поверхности, показана на рис. 11.5, в. Двухволновой генератор нажимает на диск гибкого колеса в двух диаметрально противоположных местах, изгибает диск и таким образом вводит в зацепление зубья гибкого и жесткого колес, образуя две бегущие по окружности волны. В этом ВЗР Zr = Z)n q W передаточное отношение [c.192]

Линия пересечения поверхности разъема с поковкой должна проходить по телу поковки (рис. 5.22, а). В этом случае уже небольшое смещение одной из половин штампа легко обнаружить. Если разъем проходит по торцевой поверхности, смещение заметить трудно (рис. 5.22, б). Если деталь имеет бобышку с одной стороны, поковку можно расположить в одной половине штампа (рис. 5.22, в, г). [c.115]

Торцевые уплотнения. При смазывании подшипников жидкой смазкой в последнее время получили распространение уплотнения по торцевым поверхностям (рис. 16.20). Уплотнение состоит из уплотнительных колец 3 (антифрикционный материал), [c.332]

Для роликоподшипников однорядных с короткими цилиндрическими роликами, имеющих на внутреннем и наружном кольце буртики, допускается весьма небольшая осевая нагрузка, величина которой определяется условиями скольжения торцевых поверхностей бортов или приставных колец относительно роликов. При этом иажмую роль играют характер нагрузки, скорость вращения и смазка подшипника. [c.357]

Вихревой эффект, или эффект Ранка реализуется в процессе течения интенсивно закрученного потока по осесимметричному каналу, на торцевых поверхностях которого устанавливаются ограничительные элементы — лроссель на горячем и диафрагма с центральным отверстием на холодном концах трубы. При определенном сочетании режимных и конструктивных управляющих параметров из отверстия диафрагмы истекает некоторая охлажденная часть исходного закрученного потока, а из дросселя — другая подогретая его часть. При этом на основе закона сохранения вещества можно составить уравнение баланса массы для вихревой трубы классической схемы с одним источником подвода газа через закручивающее сопло [c.38]

Характеристики вихревой трубы, как показывают опыты, существенно зависят от формы и протяженности камеры энерго-разделения, конструктивного оформления входного и выходных устройств, их геометрии и соотношения размеров. Для возможности сравнения опытов в практике исследования вихревых труб в качестве определяющего размера принят минимальный диаметр камеры энергоразделения в сечении, непосредственно примыкающем к торцевой поверхности соплового ввода закручивающего устройства. Чаше всего его обозначают или d . Все остальные линейные размеры и размеры площадей проходных сечений вводят как относительные величины. Отоосительный диаметр отверстия диафрагмы d= djd , где О Относительная длина камеры энергоразделения вихревой трубы / = l Jd . Относительные площади соплового ввода и отверстия диафрагмы [c.67]

Одна из причин снижения эффективности работы вихревых труб — паразитный радиальный поток, стекающий от периферии к оси по внутренней торцевой поверхности диафрагмы. Его принято называть пофаничным слоем на диафрагме. Отрицательное воздействие этого потока на достигаемые эффекты охлаждения вызвано двумя причинами. Первая из них состоит в том, что некоторая часть подаваемого сжатого газа не проходит через камеру энергоразделения и не растрачивает своего запаса энергии на организацию процесса ее перераспределения, а лишь увеличивает гидравлическое сопротивление трубы, что и приводит к снижению действительных опытных характеристик. Вторая причина заключается в том, что масса газа, движущаяся в пофаничном [c.73]

Диафрагма (см. рис. 2.21,а) имеет на торцевой поверхности кольцевую выточку, создающую местное завихрение, которое в некоторой степени снижает сток пограничного слоя, способствуя отводу части его в камеру энергетического разделения. При этом увеличивается температурная эффективность вихревой трубы, а при равных абсолютных эффектах охлаждения повышается адиабатный КПД Т1 за счет некоторого роста отверстия диафрагмы без снижения и соответствующего увеличения относительной доли охлажденного потока ц, а следовательно, и холодопроизво-дительности q = С [c.74]

Наиболее часто начальный участок камеры энергоразделения выполняют в виде усеченного конуса, наименьший диаметр которого соприкасается с торцевой поверхностью соплового ввода. Последующий за ним участок трубы обычно цилиндрический, замыкающий вновь имеет расширяющуюся коническую форму. Именно таким является профиль камеры энергоразделения Па-рулейкара [243] (рис. 2.23). [c.79]

При Т > 1650 К, когда любая конвективная схема недостаточно эффективна для охлаждения кромки, может быть рекомендована лопатка оптимизированной комбинированной конструкции, входная кромка пера которой защищена пленочной завесой о) адителя, выпускаемого из переднего дефлекторного канала (С =3,3%). Второй и третий каналы выполнены в виде камер энергоразделения со встречным подводом охладителя (С= 3,6%), что обеспечивает снижение температурной неравномерности по высоте средней части пера и минимальные потери давления при подаче охлажденных потоков в дефлектор канала выходной кромки. Нагретые потоки выпускаются через перфорацию выпуклой и торцевой поверхностей на периферии и у корня лопатки в области газового потока, где = 0,9. [c.376]

При определении теплофизических характеристик необходимо на тщательно обработанные торцевые поверхности эталонных стержней нанести слой исследуемого покрытия. Сечение стержня должно быть не менее 35 X Х35 мм (для соблюдения одномерности потока) при длине его 50 мм (эта длина удовлетворяет требованию бесконечности стержня, так как на противоположном торце за время зксргеримента температура меняется не более чем на 0,001°С). В плоскости раздела покрытие— стержень помещают термопару. Стержни с нанесенным покрытием собирают, как показано на рис. 6-9. Между ними устанавливают тонкий нагреватель с вклеенной термопарой. Холодные спаи термопар удалены на противоположный конец стержня, температура которого практически не меняется в течение опыта. Для улучшения теплового контакта эту сборку зажимают струбцинами. Эксперимент проводят следующим образом одновременно включают питание нагревателя и лентопротяжный ме-ханиз.м потенциометра. [c.138]

В работе [132] описан радиационный метод опреде-черноты покрытий в широком диапазоне 33-10 5 Па до атмосферного) и температур (до 1900 И). На рис. 6-27 показана принципиальная схема установки. Исследуемое покрытие наносится на торцевую поверхность цилиндра, которая может служить дном цилиндрической полости, имитирующей абсолютно чернре тело. [c.165]

При изготовлении образцов для формирования сварных швов при двухсторонней (для пластин) и круговой (для цилиндрических сварных соединений) сварке и обеспечении точности заданного зазора на торцевых поверхностях вьшол-няли стыковочные выступы. При этом относительная толщина мягких прослоек ае = /г/Вварьировалась за счет изменения величины щелевого зазора h. Внутренние плоскостные дефекты (в центре шва и на границе сплавления) получали путем неполного проплавления стыковочных выступов, а относительные размеры дефектов I / В варьировали за счет глубины проплавления выступов (рис. 2,22). Наружные дефекты в мягких швах имитировали острыми пропилами, вьтолня- [c.72]

Как утке отмечалось в разделах 3.2 и 4 I, в качестве метода экспериментального исследования напряженно-деформированного состояния рассматриваемых образцов моделей, ослабленных мягкими прослойками, использовали метод NtyapoBbix полос. При этом в соответствии с методикой, изложенной в работах /135, 141/, на плоские торцевые поверхности кольцевых образцов наносили рабочие растры с линиями, параллельными осям симметрии образца л и>< (см. рис 4 3). Испытания кольцевых образцов в контейнере проводились с фиксацией картин мларо-вых полос и V . перемещений в направлении осей х и v. Определение компонент тензора напряжений и десрормаций Од., и Ej , Уду проводили путем обработки полуденных картин муаровых полос по рекомендациям, приведенным в работах /136, 137/. [c.210]

Упражнение 3. Качественный анализ химических реактивов. Торцевую поверхность угольного электрода (стержень диаметром 6 и длиной 50 мм) заточите на плоскость с помощью напильника, выделенного для этой цели. На торец нанесите каплю 1%-ного раствора полистирола в толуоле, а после ее высыхания — каплю раствора анализируемых солей. Пользуясь пинцетом, укрепите в верхнем зажиме дугового штатива чистый угольный стержень, заточенный на конус, а в нижнем зажиме — электрод с пробой. Сфотографируйте спектры пробы, железа и чистых угольных электродов в соответствии с рекомендациями 2. [c.39]

Основным элементом экспериментальной установки является измерительный участок (рис. 4.2). Он состоит из металлической цилиндрической трубы, на которую помещается слой постоянной толщины из исследуемого материала (эбонит). Внутренний и наружный диаметры слоя составляют соответственно 30 и 54 мм, а длина равна 900 мм. Внутри трубы помещается электрический нагреватель, имеющий равномерное размещение витко по длине, что обеспечивает постоянную плотность теплового потока. Нагреватель плотно прилегает к внутренней поверхности трубы, чтобы исключить конвекционные токи воздуха, искажающие температурное поле. Равномерность температурного поля по длине обеспечивается выбором длины трубы значительно больше диаметра l/d> 5). Кроме того, предусматривается тепловая защита торцевых поверхностей [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...