Градиент температуры

Обратимся теперь к идентификации независимых переменных, которые могут появиться в уравнении (4-4.33). Поскольку известно, что градиент температуры входит в термическое уравнение состояния, следует вначале предположить, что он также входит и в энтропийное уравнение состояния. Если включить эту переменную в уравнение (4-4.33), продифференцировать его по ней и подставить результат в уравнение (4-4.13), в последнем появится член [c.160]

Можно показать, что наряду с предысторией градиента деформации следует также рассмотреть предысторию градиента температуры. Эта идея широко дискутировалась [12], и даже была построена термодинамическая теория [13], включаюш ая влияние предыстории градиента температуры. Однако такое включение предыстории градиента температуры противоречит принципу локального действия в применяемой здесь его ограниченной форме. Мы рассматриваем простые материалы, или материалы первой степени , которые, говоря широко распространенным языком, можно охарактеризовать как материалы, чувствительные в первом приближении к тому, что происходит и что происходило в прошлом по отношению к температуре и движению в окрестности рассматриваемой точки. В качестве характеристики движения можно в первом приближении рассмотреть первый градиент деформации (само положение материальной точки X рассматривать бессмысленно). По отношению к температуре соседних точек первым приближением будет температура рассматриваемой материальной точки. Рассмотрение первого градиента температуры было бы поправкой второго порядка, сравнимой с включением второго градиента деформации. [c.160]

Как известно, в атмосфере существуют конвекционные токи, непрерывно перемещающие воздух из верхних слоев в нижние, а из нижних в верхние. Когда воздух поднимается в верхние слои с более низким давлением, он адиабатически расширяется (ибо является плохим проводником теплоты) и его температура понижается. Считая воздух идеальным газом, вычислить высотный градиент температуры в атмосфере. [c.43]

Согласно основному закону теплопроводности — закону Фурье (1822), вектор плотности теплового потока, передаваемого теплопроводностью, пропорционален градиенту температуры [c.71]

Применение указанных моделей возможно при выполнении таких условий, как большие масштабы засыпки по сравнению с размером частиц, высокая оптическая плотность системы, низкие градиенты температуры. Для псевдоожижен ого слоя при внешнем теплообмене они не характерны. [c.147]

Если для плотного слоя известны методы расчёта радиационной составляющей эффективной теплопроводности [Л. 313, 314], зачастую небольшой по величине, то для дисперсных потоков типа газовзвесь и с повышенной концентрацией эти методы лишь разрабатываются. Так, в [Л. 257] указывается, что авторами разработана методика экспериментального определения эффективной степени черноты движущихся дисперсных систем, учитывающая (в отличие от принципа обычного радиометра) многократные переизлучения. Для этой цели согласно [Л. 257] достаточно экспериментально измерить температуры излучателя и приемника, а затем из балансового уравнения найти эффективную поглощательную способность. Остается неясны.м, какую температуру частиц, играющих роль приемника или излучателя, следует брать в расчет, поскольку по длине и сечению потока существует градиент температур частиц, усиленный излучением. В [Л. 66] в качестве расчетной поверхности нагрева принимается эффективная поверхность частиц дисперсного потока fo, а в качестве приведенной степени черноты потока [c.269]

Суш,ность любого способа поверхностной закалки состоит в том, что поверхностные слон детали быстро нагреваются выше критических точек И создается резкий градиент температур по сечению (рис. 251). Если нагрев прервать и провести быстрое о.хлаждение, то слой металла, нагретый выше Ас , (/), получит полную закалку слой, нагретый выше Лсь по ниже Асз (У/),— неполную закалку, а сердцевина (///) или вовсе не нагреется, или нагреется только ниже A i и закалки не получит. [c.312]

Этот вопрос решается посредством принятия допущения об одновременном выполнении каждого прохода по всей длине шва. В этом случае поле температур и напряжений становится однородным вдоль шва и задача сводится к двумерной. Такое допущение, в общем, вполне приемлемо именно при определении остаточных (не временных) сварочных напряжений в связи со следующими обстоятельствами. Формирование ОСН начинается с момента приобретения разупрочненным материалом упругих свойств. Следовательно, процессы деформирования, происходящие в районе источника сварочного нагрева, не оказывают влияния на ОСН и этот район можно исключить из рассмотрения. В области за источником нагрева, где материал приобрел упругие свойства, градиент температур вдоль шва уже незначительный и НДС здесь можно считать близким к однородному. [c.280]

Определить разность температур на иоверхностях стенкн и численные значения градиента температуры в стенке, если она выполнена а) из латуни [Х=70 Вт/(м- С)] б) из красного кирпича [ = = 0,7 Вт/(м-°С)] в) из пробки [Л=0,07 Вт/(м- С)1. [c.5]

Таким образом, t 2<.im, хотя дсг=0. Это объясняется тем, что хотя температура стенки меньше среднемассовой температуры жидкости, градиент температуры жидкости на стенке равен нулю (рис. 5-16, а). [c.128]

Проверка адекватности погружения стержневого термометра в реперную точку затвердевания металла проводится путем измерения изменений температуры затвердевания в зависимости от глубины. Вертикальный градиент температуры затвердевания, рассчитанный на основе уравнения Клаузиуса — Клапейрона, был найден равным 5,4 27 и 22 мкК-см- для сурьмы, цинка и олова соответственно. В реперной точке затвердевания вертикального устройства, подобного показанному на рис. 4.25, разность температур между верхней и нижней частями слитка в процессе затвердевания максимальна для цинка и достигает 0,3 мК. Поскольку измерение влияния гидростатического давления на точку затвердевания требует постоянного выведения термометра из слитка по мере затвердевания последнего, здесь могут использоваться лишь термометры, погружаемые на глубину большую, чем минимальная глубина погружения для обеспечения заданной точности измерения. Из рис. 5.15 можно заключить, что для измерения гидростатического эффекта на длине 8 см высота слитка должна составлять 20 см. А если учесть еще и требования к тепловому контакту термометра со средой, то высота слитка для цинка должна при этих условиях составлять 23 см. [c.214]

В ХОЛОДНОМ конце проводника, вызывает градиент электрического потенциала. Отрицательный заряд на холодном конце нарастает до момента достижения динамического равновесия между числом электронов с большей энергией, диффундирующих от горячего конца к холодному под действием градиента температуры, и числом электронов, перемещающихся от холодного конца к горячему под действием градиента потенциала электрического поля. Этот градиент потенциала существует, пока есть градиент температуры, и называется термоэлектрической э.д.с. Отсюда следует, что термо-э.д.с. не может возникнуть без температурного градиента. [c.268]

Эффект Томсона, третий термоэлектрический эффект, состоит в выделении или поглощении тепла при пропускании тока через однородный проводник при наличии градиента температуры. [c.271]

Выделение или поглощение тепла в эффекте Томсона, который, как очевидно, обратим, зависит от температуры, взаимной ориентации тока и градиента температуры. Для чистых металлов и сплавов эффект очень мал. Выделяющееся в единице объема тепло (Т) в эффекте Томсона определяется как [c.271]

Важно, чтобы трубка из окиси алюминия была достаточно длинной и не имела разрывов в области градиента температуры. В противном случае пары родия, возникающие в основном из его окиси, будут загрязнять платиновый электрод при температурах, превышающих 700 °С. Трубки из окиси алюминия любого диаметра с двумя каналами изготавливают длиной 500 мм и более, и использовать трубку без разрывов при градуировочных работах в лаборатории не составляет труда. Чехол, в который помещается термопара, должен быть изготовлен также из рекристаллизованной окиси алюминия и прогрет в воздухе до температуры 1200°С, с тем чтобы устранить следы замазок и т. п. Не следует касаться голыми руками проволок и изоляции после обжига, с тем чтобы избежать возможных загрязнений. [c.283]

В ядерной энергетике чаще всего применяются термопары двух типов, оба с неорганической изоляцией термопары типа К, используемые до температур 1100°С, и вольфрам-рениевые термопары. Последние имеют состав либо Ш — 5 % Ке/Ш— 26 % Re, либо W —3 % Ке/и — 25 % Ке и применяются до 2000°С [25]. Теперь стало ясно, что загрязнения в процессе производства являются одной из важнейших причин повреждений и смещения характеристик при высоких температурах. В частности, очень важна чистота огнеупорных материалов не только в их толще, но и на поверхности. Бомбардировка нейтронами оказывает сильное влияние на превращение элементов материалов термопары и приводит к изменению состава в области температурного градиента, что очень трудно учесть. Таким образом, показания термопары оказываются сильно зависящими от взаимного расположения градиента температуры и градиента концентрации. [c.295]

В расчете излучательной способности влияние градиента температуры вдоль оси цилиндрической или конической полости учесть весьма просто. Значительно труднее такой градиент измерить на практике. По этой причине применение поправок, обусловленных наличием градиента температуры, можно рекомендовать только в тех случаях, когда нет способа устранить градиент температуры или когда его величина и распределение хорошо известны. [c.343]

Рис. 7.45. Спектральное распределение энергии теплового излучения, испущенного нормально к поверхности пластинки стекла толщиной 6 мм с температурой поверхности 600 °С, для однородного распределения внутренней температуры (А) линейного градиента температуры с максимумом в центре (с) при 650 С

Разница между эквивалентным коэффициентом теплопроводности И истинным X будет равна дополнительному потоку теплоты, вызванному переносом пара н отнесенному к единичному градиенту температуры (V = 1 град м). Следовательно, коэффициент равен [c.517]

Таким образом, касательная составляющая Aal определяется градиентом значений поверхностного натяжения, что может быть вызвано градиентами температур и концентраций различных веществ в поверхностном слое. В широком круге задач этой составляющей можно пренебречь. [c.61]

Применяя принцип равноприсутствия, мы должны предположить, 1что свободная энергия чисто вязких жидкостей зависит от температуры, градиента температуры, скорости деформации и удельного объема [c.164]

Градиент температуры — grad t есть вектор, направленный по нормали к изотермической поверхности и численно равный производной от температуры по этому направлению. [c.71]

Коэффициент теплопроводности к в законе Фурье (8.1) характеризует способность данного вещества проводить теплоту. Значения коэффициентов теплопроводности приводятся в справочниках по теплофизическим свойствам веществ. Численно коэффициент теплопроводности l==q/grad t равен плотности теплового потока при градиенте температуры 1 К/м. Понять влияние различных параметров, а иногда и оценить значение X можно на основе рассмотрения механизма переноса теплоты в веществе. Согласно молекулярно-кинетической теории коэффициент теплопроводности в газах зависит в основном от скорости движения молекул, которая в свою очередь возрастает с увеличением температуры [c.71]

Специальные модели применяются для описания переноса излучения в такой высококонцентрированной дисперсной среде, как плотный зернистый слой [174]. В соответствии с квазигомоге1Нными моделями дисперсная среда представляется как непрерывная. Общая плотность теплового потока определяется суммой удельного теплового потока за счет теплопроводности- и излу> чекия. В ячеечных моделях перенос излучения рассматривается как локальный теплообмен, происходящий между поверхностямп соседних частиц. При этом влияние пустот дисперсной среды не учитывается. Ячеечные модели могут применяться при высокой оптической плотности и малых градиентах температуры в засыпке. [c.146]

Если частицы, образующие дисперсную систему, неподвижны, характеризуются низкой теплопроводностью, а процессы переноса интенсивны, температурное ноле может оказаться сильно изменяющимся в пределах элементарного слоя. При этом частицы нельзя характеризовать одной, постоянной по всей поверхности, средней температурой. Более точным приближением будет в этом случае следующая схема поверхности частиц а, i,. с, d имеют одну среднюю температуру, поверхности а, i, с, d —другую. При таком задании температуры частиц, учитывающем их неизотермич-ность, излучательная способность элементарного слоя должна зависеть также от градиента температуры в его пределах и может быть определена лишь по формулам (4.26) — (4.28). [c.157]

Не менее сложным остается вопрос о правильной оценке т е м-пературы дисперсного потока в качестве расчетной для лучистого теплообмена. В [Л. 130] для псевдоожиженного слоя предлагается выбирать температуру ядра, предполагая небольшим поперечный (по каналу) градиент температур частиц. В Л. 66] применяется среднеарифметическое значение входной и выходной температур, а в [Л. 201] приближенно решается обратная задача — расчет температуры нагрева дисперсного потока при конвективно-лучистом теплообмене. В этом случае на основе теплового баланса при предположении, что газ лучепрозрачен, режим стационарен, расчетная поверхность излучения Рст. [c.271]

Структура литого слитка состоит из трех основных зон (рис. 33). Первая зона — наружная мелкозернистая корка 1, состоящая из дезориентированных мелких кристаллов — дендри-тов. При первом соприкосновении со стенками изложницы в тонком прилегающем слое жидкого металла возникает резкий градиент температур и явление переохлаждения, ведущее ik образованию большого количества центров кристаллизации. В результате корка получает мелкозернистое строение. [c.52]

Вторая зона слитка — зона столбчатых кристаллов 2. После образования самой 1к0рки условия теплоотвода меняются (из-за теплового сопротивления, из-за повышения температуры стенки изложницы и других причин), градиент температур в прилегающем слое жидкого металла резко уменьшается и, следо1ватель-но, уменьшается степень переохлаждения стали. В результате из небольшого числа центров кристаллизации начинают расти нормально ориентированные iK поверхности корки (т. е. в направлении отвода тепла) столбчатые кристаллы. [c.52]

Внутренние напряжения первого рода — это зонал1Л1ые внутренние напряжения, возникающие между отдельными зонами сечения п между различными частями детали. Чем больше градиент температур по сечению, возникающий при термической обработке и между различными частями детали, который зависит от скорости и равномерности охлаждения, размера детали и ряда других причин, тем большего значения достигают внутренние напряжения первого рода. [c.300]

Рис. 3,9. Термомолекуляриая разность давлений АР, рассчитанная по уравнению Вебера—Шмидта для капилляра газового термометра НФЛ-75 и градиента температур от 3,2 до 293 К [2]. б(АР)—разность, полученная Берри для расчетных и экспериментальных значений.

Специфический для германиевых термометров сопротивления эффект возникает вследствие довольно высокого значения коэффициента Пельтье для легированного германия. Он проявляется в том, что сопротивление элемента по постоянному и по переменному току различно [53, 54]. Прохождение постоянного тока через германиевый термометр сопротивления приводит к возникновению градиента температуры вдоль элемента вследствие выделения и поглощения тепла Пельтье на спаях элемента с выводами. Наличие градиента температуры вызывает появление небольшой термо-э. д. с. на потенциальных выводах, что приводит к некоторой погрешности в измерении сопротивления. Если же используется не постоянный, а переменный ток частоты f, то от каждого конца элемента распространяются затухающие тепловые волны. Затухание носит экспоненциальный характер, причем показатель экспоненты пропорционален Уf, так что по мере возрастания частоты тепловые волны все больше сосредоточиваются у концов элемента. Для четырехпроводных элементов в форме моста этот эффект исчезает, когда частота измерительного тока поднимается до такого значения, что тепловые волны перестают достигать потенциальных выводов. В этом случае на потенциальных выводах измеряется истинное сопротивление. Частота, на которой это происходит, зависит от температуропроводности и [c.237]

В прецизионных измерениях спектральной яркости необходимо обеспечивать определенное положение и размер наблюдаемой площадки на ленте. Это вызвано тем, что избежать градиентов температуры и упоминавшихся выше вариаций излучательной способности от зерна к зерну невозможно. И хотя подробности распределения температуры вдоль ленты зависят от ее размера, теплопроводности, электропроводности и полной излучательной способности, результирующее распределение вблизи центра не должно сильно отличаться от параболического. Такие отличия, как это наблюдалось, возникают из-за вариаций толщины ленты и существенны для ламп с широкой и соответственно тонкой лентой. В газонаполненной лампе с вертикально расположенной лентой максимум смещается вверх от центра вследствие конвекции. В вакуумной лампе к заметной асимметрии распределения относительно центра приводит эффект Томсона. Наиболее высокая температура в вакуумной лампе всегда близка к отметке на краю ленты. На рис. 7.23 показаны градиенты температуры, измеренные при двух температурах на ленте лампы, конструкция которой приведена на рис. 7.19. Температурные градиенты на лентах газонаполненных ламп несколько больше, чем градиенты, показанные на рис. 7.23, и имеют асимметричный вид из-за конвекционных потоков. Конвекционные потоки существенно зависят от формы стеклянной оболочки и ее ориентации по отношению к вертикали. При некоторых ориентациях яркостная температура начинает испытывать весьма значительные циклические вариации с периодом порядка 10 с и амплитудой в несколько градусов. Перед градуи- [c.359]

Если внутри влажного материала имеется градиент влагосодержания и градиент температуры, то влага будет перемещаться вследствие влагопроводности и термовлагопроводности. Например, при контактной сушке и сушке токами высокой частоты направления градиента влагосодержания и градиента температуры совпадают, поэтому явление термовлагопроводности усиливает общую влагопро-водность и процесс сушки происходит более интенсивно (рис. 31-1). Действительно, из-за отдачи теплоты в окружающую среду поверхностные слои материала охлаждаются, и температура их становится ниже, чем внутри материала. Такое распределение температуры вызывает температурный градиент, направленный от поверхности материала к середине, который увеличивает общую влагопроводность. [c.505]

Теплотехника (1991) -- [ c.71 ]

Техническая термодинамика. Теплопередача (1988) -- [ c.172 ]

Техническая термодинамика и теплопередача (1986) -- [ c.261 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.80 ]

Теплопередача Изд.3 (1975) -- [ c.9 ]

Справочник машиностроителя Том 2 (1955) -- [ c.0 , c.116 ]

Справочник машиностроителя Том 2 Изд.3 (1963) -- [ c.182 ]

Теплотехнический справочник (0) -- [ c.264 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.129 ]

Машиностроение Энциклопедия Т I-3 Кн 2 (1995) -- [ c.196 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.129 ]

Лазерная термометрия твердых тел (2001) -- [ c.120 , c.152 ]

Теплотехнический справочник Том 1 (1957) -- [ c.264 ]

Струи, следы и каверны (1964) -- [ c.406 ]

Основные термины в области температурных измерений (1992) -- [ c.0 ]

Теплопередача (1965) -- [ c.12 ]

Теория сварочных процессов Издание 2 (1976) -- [ c.99 ]

Атмосферная оптика Т.1 (1986) -- [ c.95 ]

Сварка и свариваемые материалы Том 1 (1991) -- [ c.32 ]

Основы теплопередачи в авиационной и ракетно-космической технике (1992) -- [ c.15 ]

Теплотехника (1985) -- [ c.210 ]

Справочник по Международной системе единиц Изд.3 (1980) -- [ c.0 , c.34 , c.116 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...