Д предельной температуры

Определить термический к. п. д. этого цикла, а также цикла Карно, совершающегося при тех же предельных температурах. Рабочее тело — воздух. Теплоемкость при-, нять постоянной. [c.144]

Материал Термо-э.д.с. относительно платины, мкВ/К Предельная температура металла при измерениях. К Температура плавления материала, К [c.204]

Зависимость т) от р и р при к = 1,35 изображена на рис. 17.10. В отличие от цикла с адиабатическим сжатием, термический к. п. д. которого при заданных значениях предельных температур н Г2 увеличивается с ростом степени повышения давления (см. рис. [c.553]

Так же как и в цикле с адиабатическим сжатием, в цикле с изотермическим сжатием эффективный к. п. д. возрастает с увеличением максимальной температуры цикла, что и приводит к необходимости применять возможно большие предельные температуры. [c.553]

В цикле с изотермическим сжатием 12341 теплота подводится на том же самом участке 53, что и в цикле с адиабатическим сжатием 12 341, а отводится по изотерме 12 при более низкой температуре, чем в цикле 12341 (на участке 61). Поэтому при равных р и одинаковых предельных температурах и полной регенерации теплоты цикл с изотермическим сжатием имеет больший термический к. п. д., чем цикл с адиабатическим сжатием. Напомним, что в циклах без регенерации более высокий термический к. п. д. имеет, наоборот, цикл с адиабатическим сжатием. [c.557]

Термический к. п. д. цикла газотурбинной установки можно было бы увеличить, повысив среднюю температуру подвода теплоты в цикле. Так как предельная температура в цикле ограничивается условиями прочности лопаток газовой турбины, то средняя температура подвода теплоты может быть [c.558]

Диффузионное хромирование позволяет получать покрытие, которое может содержать до 30% хрома. Толщина слоя в зависимости от способа получения и вида применяемой стали составляет 60—120 мкм. Для того чтобы предотвратить образование карбида хрома, рекомендуется применять стали с максимальным количеством углерода 0,08 7о или сталь, стабилизированную титаном. Диффузионное хромирование находит широкое применение для крепежных деталей благодаря исключительной коррозионной стойкости и легкому демонтажу болтовых соединений. Срок службы таких деталей в 5 раз больше срока службы оцинкованных деталей. Температура диффузионного процесса составляет 1200— 1300° С, и дополнительная термическая обработка целесообразна только для болтов, рассчитанных на высокие нагрузки. Предельная температура применения их составляет 800° С. Кратковременно болты могут работать при температуре до 1100°С (резкие изменения температуры не являются препятствием). Диффузионное хромирование используют также для повышения срока службы измерительного инструмента, форм для прессования стекла, для литья под давлением легких сплавов и т. д. [c.83]

Как видно из табл. 7-3, при 20%-ной подпитке вода в контактном экономайзере может быть нагрета до температуры мокрого термометра, являющейся предельной температурой контактного подогрева воды дымовыми газами. При этом часть воды может испариться и тем самым увеличить влагосодержание уходящих из экономайзера газов, ухудшив таким образом к. п. д. экономайзера. [c.129]

Заслуживает внимания и другой вопрос можно ли использовать контактный экономайзер как теплофикационный, т. е. для нагрева воды, циркулирующей в системах водяного отопления. Как известно, расчетный перепад температур воды в системах местного водяного отопления составляет обычно 95—70° С, а в системах теплоснабжения — 130—70, 150—70° С и т. д. В любом случае расчетная температура обратной воды составляет 70° С, в то время как предельная температура контактного нагрева воды уходящими газами котлов, имеющими температуру не более 250—300° С и влагосодержание не более 120—130 г/кг, составляет 65—70° С. Таким образом, при расчетном режиме систем теплоснабжения контактный экономайзер не может быть использован для нагрева циркулирующей воды. [c.262]

Для паросиловых установок наилучшим рабочим веществом является такое, у которого критическая температура значительно выше предельной температуры, допускаемой прочностью применяемых конструкционных металлов. В этом случае можно было бы осуществить цикл без перегрева пара с наиболее выгодным изотермическим процессом подвода тепла и приблизить термический к. п. д. цикла к к. п. д. цикла Карно. [c.51]

Испытания на воздействие нормальных окружающих условий и внешних факторов. Обычно под испытаниями на воздействие окружаюш,их условий понимают испытания, проводимые в нормальных условиях, имеющих место обычно в лаборатории или в заводском помещении, а под испытаниями на воздействие внешних факторов или особых условий подразумеваются все испытания, при которых изделие подвергается воздействию факторов, не относящихся к нормальным окружающим условиям. Однако некоторые испытания, проводимые в реальных условиях эксплуатации при естественных внешних факторах, в частности когда место испытаний специально выбрано для получения предельных температуры, вибраций, влажности, пыли и т. д., считаются также испытаниями на воздействие внешних факторов. Ниже будут рассмотрены такие испытания. [c.166]

В приведенных данных не учтен эффект регенеративного подогрева воды. Улучшение к. п. д. от применения регенерации возрастает с повышением начального давления цикла. Сопоставление к. п. д. предельного регенеративного цикла н цикла Ренкина i i показывает, что при начальной температуре / о = 500°С и вакууме 96,5% относительное повышение к. п. д. благодаря предельной регенерации составляет при давлении 30 атй 11,9%, а при 170 атд 21,9% (фиг. 61). Примем условно, что повышение [c.84]

Здесь т = Тд Т — отношение предельных температур газовой ступени цикла за и перед турбиной т р — к. п. д. цикла Ранкина [c.62]

Терм( лек- тродные Тип термо- Условное обозначение Предельные температуры длительного применения, °С i Допустимые отклонения значения э. д. с. vr стандартной [c.77]

Предельная температура службы бетона, С, при одностороннем нагреве Тонкомолотая добавка Мелкий и крупный заполнители Стабилизатор или добавка для твердения Состав (Ц Д П Щ) [c.307]

Для изготовления конструктивных элементов турбомашин используют жаропрочные сплавы [22, 75, 80, 100]. Они являются перспективными и для элементов тепловой энергетики в связи с ростом давления, температур и мощностей энергетических установок. Для изучения влияния пластичности жаропрочных материалов на сопротивление неизотермическому малоцикловому разрушению была разработана программа испытаний в условиях переменных температур (рис. 2.4). В нее включены испытания на термическую усталость без выдержки и с выдержкой при максимальной температуре (рис. 2.4, а и б) изотермические при предельных температурах термоусталостного цикла (рис. 2.4, в) неизотермические (в диапазоне температур основного термоусталостного цикла) для контрастных сочетаний режимов нагружения и нагрева (жесткий режим) при синфазном (рис. 2.4, д) и противофазном (рис. 2.4, г) циклических нагревах и нагружениях. [c.47]

Обработка заготовок из пластмасс точением, сверлением, фрезерованием и т. д. имеет свои особенности, обусловленные прежде всего строением материала, и зависит от вида наполнителя и связующего, а также от метода изготовления заготовки. Так, например, обработка термореактивных пластмасс допускает применение относительно высоких скоростей резания, так как они цри нагревании не размягчаются (допустимая предельная температура для термореактивных пластмасс в зоне резания 160°С, а для термопластичных — 604-100°С). [c.28]

Капитальному ремонту с полной заменой подлежит изоляция при наличии следующих дефектов а) материал в изоляции спекся и уплотнился б) изоляция просела, армирующие элементы неплотно прилегают к изоляции и провисли, штукатурка имеет трещины в) материал изоляции имеет предельную температуру применения ниже температуры теплоносителя изолируемого объекта г) изоляция имеет износ по толщине свыше 50% д) швы между изделиями в изоляции не заполнены мастикой, имеются сквозные трещины, штукатурка пришла в негодность. [c.428]

Q, разобъем сеткой изотерм площадь цикла A-B- -D на 100 равных частей так, чтобы в каждом цикле (5ц = тогда изотермы пройдут через Р. Так же можно построить изотермы, лежащие ниже Наименьшая предельная температура = О, при которой термический к. п. д. цикла Карно равен единице, принимается за начальную точку термодинамической шкалы температур. Эта термодинамическая шкала совпадает с абсолютной шкалой температур, построенной по термометру с идеальным газом. [c.73]

Теоретический цикл газотурбинной установки с подводом теплоты при р = onst и теми же предельными температурами Д, что и в действительном цикле, изображается на Т—s-диаграмме (рис. [c.551]

Термодинамический цикл афсфах называется циклом с подводом теплоты при постоянном объеме, или циклом Отто. Термодинамический цикл a2b ida2 называют циклом с подводом теплоты при постоянном давлении, или циклом Дизеля. Рас- смотренные циклы выполняются в том же диапазоне предельных температур Т —Тг, что и цикл Карно, однако средняя температура подвода теплоты в циклах ниже температуры Т,, а средняя температура отвода теплоты выше, чем Tj. В результате термический к. п.д. рассмотренных циклов меньше, чем термический к.п.д. цикла Карно в интервале температур Ti— Т2. Вместе с тем к. п.д. реальноого цикла ДВС выше к. п.д. реального цикла Карно, что объясняется значительными необратимыми потерями в реальном цикле Карно за счет потерь работы на трение. [c.134]

При предельной температуре 1000° С и выше градуировочная кривая вольфрам-молибденовой термопары переходит в прямую линию, что позволяет производить экстраполяцию ее градуировки. Незначительная т. э. д. с. этой термопары при 100° С позволяет обходиться без применения компенсирующих проводов. В качестве вторичных приборов к вольфрам-молибдено-вым термопарам могут служить любые милливольтметры и электронные потенциометры, градуированные в милливольтах (на 17—20 мВ для работы с платинородий-платиновыми термопарами). [c.78]

К обозначению Т° и Э термостойких и электроизоляционных покрытий добавляются в индексе предельная температура, например Т°ио Эгоо и т. д. [c.390]

При необходимости предельная температура может указываться и в обозначении других видов покрытий, например Mijo Bjjo и т. д. [c.390]

Исследования проводились при летнем и зимнем режимах, т. е. без использования и с использованием тепла уходящих газов отопительных котлов. Изучались следующие показатели теплопроизводительность агрегата в целом и каждой стунепп в отдельности, к. п. д., аэродинамическое сопротивление, предельная температура нагрева воды, температура уходящих газов в зависимости от расхода воды и других факторов и т. д. Во время опытов определялись все балансовые величины на входе и выходе из агрегата, а также температура воды, температура и влагосодер-жание дымовых газов, разрежение по тракту агрегата. Основные пз.мерения дублировались. Так, температура воды определялась [c.234]

При проектировании топок необходимо учитывать не только механическую эрозию, но и химическую коррозию, точнее, их совместное действие. Выше указывалось, что предельная температура для стали 12Х18Н12Т в стационарном кипящем слое при сжигании угля снижается примерно на 50°С. Более существенной может быть коррозия в восстановительной зоне топок с двухступенчатым сжиганием в циркуляционном кипящем слое, где присутствуют СО, НдЗ и т.д. Это - одна из причин, по которой в этой зоне либо вовсе не размещают экранов, либо покрывают их торкретной массой до уровня подачи вторичного воздуха. [c.84]

Работа котла в режиме подиженного давления приводит к снижению к. п. д. из-за ограничения подогрева питательной воды в экономайзере и меньшей возможности использования тепла уходящих газов. Предельная температура воды после чугунных отключаемых экономайзеров должна быть [Л. 1] не менее чем а 40°С ниже температуры насыщенного пара в котле, а яри наличии автоматических устройств, регулирующих температуру подогрева воды, не менее чем на 20 °С. [c.91]

Описанный цикл называется циклом Рэнкина. При вычерчивании этого цикла в Т 5-диаграмме обнаруживаются некоторые его недостатки. Во-первых, процесс нагревания 22, предшествующий испарению, проводится при температурах, которые меньше максимальной температуры цикла. Поэтому к. п. д. цикла должен быть меньше к. п. д. цикла Карно, соответствующего предельным температурам. Во-вторых, процесс испарения не может выполняться при той наивысшей температуре, которая допускается современными конструкционными материалами (рис. 12-4) и которая в настоящее время равна приблизительно 550°С . Критическая температура-воды (374,15° С) значительно ниже 550° С, поэтому никакой процесс-при р = onst не может совпадать с процессом при максимальной температуре. [c.95]

В таблице приведены к. п. д. цикла Ранкина и соответствующие им расходы тепла на выработку 1 квтч, для действующих в настоящее время в СССР начальных параметров-пара (давление р =26 а/гад, температура = =400°), а также принятых для вновь запроектированного в СССР оборудования на 35 ата,. 435° и на 90 ата, 480°. В столбце 7 для сравнения указаны значения к. п. д. цикла Ранкина для критического давления водяного пара 225 ата и предельной температуры пара, на которую в настоящее время построены единичные агрегаты, 550°. [c.25]

Применение 7 ,5-диаграммы позволяет легко доказать снраведливоств следующего утверждения термический к. п. д. любого обратимого цикла, осуществляемого при числе источников тепла больше двух, меньше термического к. п. д. обратимого цикла Карно, осуществляемого между заданными предельными температурами. [c.83]

Статическое деформирование сопровождается увеличением размеров пластических зон и уровнем пластических деформаций в них (рис. 6.11). При достижении предельной деформации, зависящей от размера исходной трещины (дефекта), происходит страгивание трещины, скорость роста которой определяется скоростью нагружения и условиями испытаний (температура, жесткость машины и т. д.). Предельная деформация, при которой происходит страги-вание трещины, а также окончательное разрушение образца (детали) оказываются меньшими, чем предельная пластичность гладкого образца, в силу стесненности пластической деформации в вершине трещины. При этом продельная деформация в устье трещины при статическом нагружении может быть определена с учетом ее стесненности вследствие объемности напряженного состояния. [c.229]

Объемный вес 200 кг/м , коэффициент теплопроводности 0,032 4-- -0,000218 iop, предел прочности при сжатии 1,5 кг/см , предельная температура применения 450° С. При объемном весе основного изоляционного слоя 200 кг/м коэффициент теплопроводности 0,047 - -0,00031 i p. Конструкция является выаокоэффективной п применяется д.ля изоляции ответственных объектов. [c.227]

С у п е р д и а . Представляет собой теплоизоляционный огнеупорный кирпич Объемный вес 750 кг/м , коэффициент тенлопроводпости ,22 ккал/м час град при температуре 50° С, временное сопротивление сжатию 18—25 кг/см , предельная температура нрименения 1200° С. [c.359]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...