Модуль объемного сжатия

Модуль упругости, модуль сдвига, модуль объемного сжатия тс 1 р НЬЮТОН на квадратный метр н1м N/m [c.11]

Модуль объемного сжатия L-1MT-2 паскаль Па [c.379]

Таблица 4.1. Сжимаемость и модуль объемного сжатия элементов. Если не указаны р w Т, данные относятся к атмосферному давлению и комнатной температуре [буквами Т а S отмечены изотермическая и адиабатическая сжимаемости, а, Ь, с — коэффициенты уравнения (4.6)]

Из соотношения (3.52) следует, что объемная деформация 0 при любом упругом деформировании изотропного тела зависит исключительно от линейного инварианта S тензора напряжений, причем эта зависимость определяется только модулем объемного сжатия 0. [c.62]

При постоянном модуле упругости импульс напряжений может распространяться на значительное расстояние без изменения формы, изменение модуля упругости приводит к искажению импульса напряжений конечной амплитуды. Для большинства деформируемых тел уменьшается за пределом упругости и в материале при достаточно больших деформациях возникают пластические волны, распространяющиеся со скоростью, меньшей скорости распространения упругой волны. Однако существуют такие деформируемые тела (резины, полимерные материалы), в которых большие деформации приводят к ориентации длинных молекулярных цепочек, что вызывает возрастание модуля упругости . Поэтому при распространении возмущений в таких материалах зарождаются волны особой природы, называемые ударными волнами. В деформируемых телах ударные волны возникают и в том случае, когда распространяются волны расширения большой амплитуды. Как показано Бриджменом, зависимость между средней деформацией е и средним напряжением а в твердых телах может иметь вид е = (—аа + Ьо )/3, где а, Ь — постоянные величины. Модуль объемного сжатия К при малых давлениях стремится к постоянной 1/а, при высоких давлениях принимает значение 1/(а — 2Ьа) (т. е. при высоких давлениях К растет). Упругие волны расширения распространяются со скоростью а , но модуль К при высоких давлениях возрастает, это приводит к тому, что скорость волны большой амплитуды больше скорости волны малой амплитуды. В результате образуется ступенчатый фронт, характерный для ударной волны. Модуль сдвига G в этом случае играет незначительную роль, так как задолго до достижения достаточно высокого давления предел текучести будет пройден и материал ведет себя подобно жидкости. [c.38]

Таким образом, относительная объемная деформация б линейно связана со средним напряжением а . Здесь К — модуль объемного сжатия, который определяется через и ц формулой (8.3). Так как всестороннему сжатию соответствуют Оц < О и б < О, а всестороннему растяжению Оо> О и 0 > О, то Oq и 0 всегда имеют один знак, а следовательно, в соотношении (8.4) коэффициент К должен быть положительным, что выполняется при fi < 0,5. С другой стороны, при растяжении всегда происходит укорочение размеров в поперечном направлении и наоборот, т. е. е род и е,, имеют разные знаки. Отсюда следует, что j.i > 0. Таким образом, границы изменения коэффициента Пуассона [c.145]

Вычислить кажущийся модуль объемного сжатия для воды, находящейся в стальной трубе диаметром й = 30 см, если толщина стенок трубы 8=1 см, модуль упругости стали Е =2 000 000 кГ(см и истинный модуль объемного сжатия воды Л =21000 кГ см [33. 219—222]. [c.106]

Модуль объемного сжатия обозначается Е и зависит от температуры и давления. Для воды Е 2-10 н/м . [c.6]

Для частного случая фаз с равными модулями сдвига получены точные значения модуля объемного сжатия для гранулированных композитов и модуля объемного сжатия, соответствующего дилатации в плоскости, перпендикулярной волокнам, для волокнистых композитов при произвольной геометрии фаз. Эти результаты приведены в разд. II, В. Если задаться геометрией фаз, то можно установить микроскопическое распределение напряжений. Так, получено точное решение для поперечных микронапряжений в волокнистых композитах, моделируемых произвольной укладкой круговых включений в неограниченной матрице. [c.66]

Как было показано выше, зная структуру композита, можно вывести универсальные соотношения между его эффективными упругими модулями. Следовательно, приняв некоторые ограниченные предположения относительно упругих свойств фаз, можно получить точные выражения эффективных упругих модулей. Например, предположение о том, что модули сдвига изотропных фаз композита равны между собой, приводит к точному выражению для модуля объемного сжатия такого материала. [c.72]

Вводя индексы 1 и 2, относящиеся к сферической оболочке и внутреннему сферическому слою соответственно, и предполагая, что композит нагружен однородным внешним давлением, получаем для эффективного модуля объемного сжатия следующее выражение [c.78]

Здесь К — модуль объемного сжатия, соответствующий дила-тации в плоскости, перпендикулярной волокнам, и [c.80]

Такое же соотношение получил Левин [107]. Следует заметить, что формулы (90) — (93) содержат эффективный модуль объемного сжатия композита. Если известны только верхняя и нижняя границы значений этого модуля, то равенство (93) определяет лишь границы для а. [c.94]

Модуль объемного сжатия (модуль объемной упругости). Если тело подвергнуто всестороннему сжатию, то объем его уменьшается, что можно записать следую- [c.169]

Понятие модуля объемного сжатия (сжимаемости) применимо не только к твердым телам, но и к жидкостям и газам. Сжимаемость газов зависит от того обратимого процесса, по которому производится сжатие. Легко определить, что для изотермического сжатия идеального газа сжимаемость равна Р = р, а для адиабатического -/3 = 7р. [c.170]

Модуль объемного сжатия к, К Ь- МТ- [c.356]

Модуль объемного сжатия К = - (IV Ь- МТ- Па дин/см [c.374]

Модуль объемного сжатия 169, 356, 374 [c.425]

Гидроиспытания моделирующих цилиндрических и сферических оболочек, ослабленных мягкими прослойками, проводили нагружением внутренним давлснис.м р (q - 0) на специально смонтированном стенде (рис. 4.23), включающим в себя бронированную камеру, насос УНГР-2000 и операторскую с измерительной аппаратурой. В качестве рабочей жидкости использовали смесь индустриального масла (70 %) с керосином (30 %), модуль объемного сжатия которой составлял порядка I 5000 кг/см [c.248]

Строго говоря, при изотермическом [W = F = U — T(,s) и адиабатическом W = U) процессах деформирования одного и того же изотропирго тела ёго упругие постоянные несколько отличаются по величине. Например, для различных металлов при температуре 20° С в случае адиабатического и изотермического процессов деформирования соотношение меледу модулями объемного сжатия и k следующее [c.64]

Рабочая жидкость в объемном гидроприводе является носителем энергии и одновременно должна быть смазывающей и антикоррозионной средой для элементов привода. Она должна иметь высокий модуль объемного сжатия малое абсорбирова- [c.11]

Упругость твердого тела. Согласно закону Гука между напряжениями и деформациями существует пропорциональная зависимость. Для изотропного тела связь между компонентами тензоров Tjjj и дается шестью уравнениями. При этом вводят две упругие постоянные модуль нормальной упругости Е (при осевом растяжении-сжатии) и модуль сдвига G. Вместо модулей Е и G вводят другую пару констант, например постоянные Ламе Л и р,, модуль объемного сжатия К и коэффициент Пуассона v. [c.5]

Здесь Е и Ei — модули Юнга вдоль и поперек волокон соответственно, V — главный коэффициент Пуассона, я — модуль сдвига и К — модуль объемного сжатия, соответствующий дилатацпи В плоскости, перпендикулярной волокнам. [c.72]

В заключение следует упомянуть работу Хилла [87], который для самосогласованной модели получил эффективный модуль объемного сжатия, соответствующий дилатации в плоскости, перпендикулярной волокнам, а также модули сдвига поперек волокон и вдоль них. Для изотропных сред они записываются [c.80]

Более точные границы можно получить при помощи теоремы Хилла об упрочнении [85]. Она утверждает, что для любого неоднородного упругого тела, ограниченного фиксированной поверхностью, энергия деформаций возрастает, если материал ка-ким-либо способом упрочняется . При этом Хилл предполагал, что после упрочнения при тех же локальных деформациях плотность энергии в каждом измененном элементе материала будет выше, чем до упрочнения. Применяя эту теорему, Хилл показал, что уточненные верхняя и нижняя границы для модуля объемного сжатия даются формулой (18), в которой величину л надо приравнять сначала наибольшему, а затем наименьшему из модулей сдвига двух фаз. То, что эти границы оказались лучше, было проверено сравнением результатов с моделью концентрических сферических слоев. [c.82]

Для модуля объемного сжатия полученные границы совпадают с границами Хилла. Другие интересные результаты, основанные на вариационных принципах, приводятся в работах [129, 163— 165, 170, 172, 173]. [c.83]

Большинство работ в этой области основано на предположении о статистической независимости. При этом допущении корреляционные функции высших порядков можно выразить через простые усреднения модулей составных частей двухфазного тела. Так, например, для эффективных упругих модулей объемного сжатия и сдвига в двухфазных гранулированных композитах Ставров и др. [141] получили выражения в виде рядов, впоследствии просуммированных Сендецки [132] [c.89]

Здесь V — объем при некотором давлении р, йУ — изменение (приращение) объема при увеличении давления на (1р. Коэффициент К называется модулем объемного сжатия или объемной упругости. Чаще пользуются обратной велитаной [c.170]

Механическое апряжение Модуль продольной упругости модуль сдвига модуль объемного сжатия килограмм-сила на квадратный миллиметр килограмм-сила на квадратный сантиметр кгс/мм кгс/см паскаль Па 1 кгс/мм - 9,8 10 Па10 Па 10 МПа 1 кгс/см - Э.З 10 Па —10 Па - 0,1МПа [c.239]

Резиновые материалы. Отличительной особенностью резины является малая упругость формы наряду с высокой объемной упругостью этими качествами резина напоминает жидкость. Модуль объемного сжатия резины на основе каучуков при давлении до 500 кПсм составляет (2,7— 3,8)-10 кПсм , что позволяет при инженерных расчетах применительно к уплотнениям считать ее практически несжимаемой. [c.563]

Смотреть страницы где упоминается термин Модуль объемного сжатия : [c.16] [c.70] [c.62] [c.68] [c.7] [c.303] [c.225] [c.156] [c.18] [c.84] [c.72] [c.83] [c.94] [c.87] [c.8] [c.759] [c.44] [c.15] [c.397] [c.82] [c.177]

Динамика многофазных сред. Ч.1 (1987) -- [ c.9 , c.275 , c.276 ]

Единицы физических величин и их размерности Изд.3 (1988) -- [ c.169 , c.356 , c.374 ]

Теория упругости (1970) -- [ c.105 ]

Деформация и течение Введение в реологию (1963) -- [ c.57 ]

Волны напряжения в твердых телах (1955) -- [ c.17 , c.18 , c.178 , c.182 ]

Теория и задачи механики сплошных сред (1974) -- [ c.205 ]

Курс теоретической механики для физиков Изд3 (1978) -- [ c.551 ]

Термопласты конструкционного назначения (1975) -- [ c.24 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...