Конструкции парогенераторов АЭС

Теплообменная поверхность парогенераторов АЭС, несмотря на средние давления и невысокие температуры, также выполняется из аустенитных нержавеющих сталей. Это также связано со стремлением максимально сократить поступление продуктов коррозии в водный теплоноситель. Напомним, что поверхности нагрева барабанных котлов никогда не выполнялись из аустенитных нержавеющих сталей, склонных к коррозии под напряжением в водной среде, содержащей хлориды. Поэтому добавочная вода на АЭС всегда готовится как обессоленная. В то же время, как известно, для котлов средних давлений дополнительная вода не обессоливается, а только умягчается, т. е. допускается поступление хлоридов с добавочной водой. Опасен для оборудования АЭС и второй источник поступления хлоридов в питательную воду АЭС — присос в конденсаторе, который для барабанных котлов допустим. Поэтому в отличие от ТЭС с барабанными котлами для АЭС любых конструкций и параметров обязательна установка 100%-ной конденсатоочистки. [c.52]

Парогенераторы АЭС с реакторами EDF-2 и EDF-3 скомпонованы аналогичным образом и лишь конструкция секции претерпела изменение. На рис. 84 приведено сравнение секций парогенераторов АЭС с реакторами EDF-1, EDF-2 и EDF-3. [c.83]

Существенным преимуществом принятой конструкции является возможность стыковой сварки труб и, следовательно, рентгенографического контроля всех сварных соединений парогенератора. В отличие от парогенераторов АЭС Энрико Ферми незначительные дефекты в трубах данного парогенератора могут самоуплотняться, так как давление на стенки труб извне всегда больше внутреннего давления. Конструкция допускает надежную продувку и удаление твердых осадков, в связи с чем могут быть снижены требования к водоподготовке. [c.119]

В обычной энергетике двухступенчатое испарение в котлах с естественной циркуляцией, работающих на конденсатном режиме с ограниченной производительностью второй ступени, применяется только как средство борьбы с ухудшением качества пара при резком снижении качества питательной воды, например, при разрыве труб конденсатора или кратковременном прекращении работы установок химического обессоливания воды. Такие условия работы установок АЭС должны быть категорически исключены. Применение схем ступенчатого испарения для парогенераторов АЭС приводит к неоправданным усложнениям конструкции, особенно парогенераторов с многократной принудительной циркуляцией и парогенераторов с кипением в объеме. [c.137]

В настоящее время на АЭС с реакторами ВВЭР применяется горизонтальная конструкция парогенератора (рис. 16-5). Поверхность нагрева парогенератора представляет собой систему змеевиков, выполненных из труб малого диаметра, по которым циркулирует теплоноситель со скоростью 3—5 м/с. Снаружи трубки омываются питательной водой. Тепловой баланс парогенератора определяется уравнением [c.273]

Ниже дано описание двух парогенераторов АЭС с жидкометаллическим I теплоносителем. Конструкции промежуточных теплообменников не приводятся. [c.345]

Для обеспечения полного энергетического цикла (парогенератор — турбина — генератор — трансформатор и вспомогательное оборудование) используется около 20 различных видов насосов. По назначению, характеру работы, роду перекачиваемой жидкости и параметрам на ТЭС и АЭС используются центробежные, осевые, возвратно-поступательные, роторные и струйные насосы различной конструкции. Это центробежные насосы низкого, среднего и высокого давлений одноступенчатые насосы с односторонним и двусторонним входом многоступенчатые насосы для чистой воды, масла, мазута и т. д. [c.219]

Длительные исследования позволили создать реакторы на быстрых нейтронах, однако для перехода в больших масштабах к сооружению АЭС с такими реакторами требуется решить некоторые проблемы в первую очередь обеспечение абсолютной надежности реакторов, повышение надежности оборудования натриевых контуров, создание циркуляционных натриевых насосов большой мощности, разработку парогенераторов и некоторых других элементов конструкции реактора. [c.188]

В конструкциях АЭС используется интегральная схема компоновки реактора, парогенераторов и газодувок в едином корпусе из предварительно напряженного железобетона. Исследования показали, что АЭС, с газоохлаждаемыми быстрыми реакторами и стержневыми твэлами по капитальным затратам близки к АЭС с высоко- [c.19]

Параметры пара для ВПТ. В первый период развития АЭС параметры пара за реактором изменялись в широком диапазоне в зависимости от входивших в строй конструкций реакторов. Затем ведущими фирмами были найдены довольно близкие между собой оптимальные решения проблемы, и для основных типов легководных реакторов установились параметры пара за парогенератором в сравнительно узких границах 6—7,5 МПа. За редким исключением пар подводился к турбине [c.131]

С. Давление получаемого пара 6,28 МПа, температура пара 278,5 °С. По сравнению с горизонтальным для вертикального парогенератора характерен повышенный унос влаги, что требует высокоэффективной сепарации пара. Разрабатываются и другие конструкции вертикальных парогенераторов для АЭС с ВВЭР. [c.377]

Современная электростанция — сложное предприятие, включающее большое количество различных видов оборудования (теплосилового, электрического, электронного и др.) и громоздкие строительные конструкции. Основным оборудованием тепловых электростанций являются котельная установка (или реактор и парогенератор на АЭС), паротурбинная установка, электрический генератор и преобразователи электрической энергии (трансформаторы подстанции). [c.6]

Конденсат турбины 5 Мвт последовательно проходит эти элементы парогенератора и в виде пара, перегретого до 260° С при 12,5 ат, подводится к турбине (рис. 27-10). Перегрев пара позволяет использовать привычные надежные конструкции паровых турбин и способствует повыщению к. п. д. электростанции. Коэффициент полезного действия этой АЭС невелик и [c.378]

Козлов Ю. В., Развитие конструкций сепарационных устройств парогенераторов и кипящих реакторов АЭС с водоводяными реакторами, ТЭ, 1969, 1. [c.182]

Учитывая опыт проектирования н эксплуатации однотрубных парогенераторов, обогреваемых натрием, следует признать конструкцию парогенераторов АЭС Даунри выполненной с чрезмерным запасом надежности. [c.111]

Характерной особенностью врдо-водяных парогенераторов АЭС является наличие тепловой неравномерности объема. Появление ее связано с переменным температурным напором по длине труб теплообменной поверхности и неодинаковым расходом теплоносителя в трубах (ввиду различия сопротивления труб разной длины). Различие в тепловыделении приводит к неравномерности парообразования в пучке, а следовательно, к неравномерности скорости пара в отдельных частях парогенератора, повышению влажности пара. В конструкции парогенератора предусматривается ряд мер по борьбе с тепловой неравномерностью. Так, питательная вода, как более холодная по сравнению с внутрикор-пусной, подается через систему раздающих труб на более горячую часть теплообменного пучка. Этим достигается частичное выравнивание нагрузки по сечению парогенератора. Кроме того, для выравнивания скорости выхода пара по поверхности зеркала испарения под уровнем воды располагают дырчатый лист с опущенными вниз бортами высотой около 200 мм, с площадью отверстий, составляющей примерно 5 % площади листа. Такой лист создает определенное гидравлическое сопротивление, благодаря чему под ним образуется паровая подушка, перераспределяющая пар по зеркалу испарения. [c.249]

Англия — первая из капиталистических стран приступила к созданию атомной энергетики. Для этой цели использовался промышленный реактор для получения плутония. Теплоносителем была углекислота, допускавшая применение природного (необогащенного) урана. На АЭС Англии в настоящее время производится около 17% всей электроэнергии. Вначале опыт Англии был весьма положителен. Поэтому ряд стран (Франция, Япония, Испания, Италия) пошел по пути применения реакторов газографитового типа (GGR). В самой Англии велись работы по дальнейшему совершенствованию таких реакторов, в результате чего были созданы реакторы типа AGR (см. табл. 3.2), вводившиеся с 1976 по 1985 г. включительно. Однако при использовании реакторов GGR и AGR выявились существенные недостатки Oj как теплоносителя. Так, для СОа ограничивается верхний температурный предел, поскольку начинается ее взаимодействие с графитом. Кроме того, в результате перетеч-ки через ничтожные волосяные коррозионные трещины влаги из второго контура в первый в последнем получается угольная кислота, разрушающая чугунные и стальные опорные конструкции парогенераторов. Поэтому дальнейшее развитие атомной энергетики Англии связывается только с реакторами на водном теплоносителе, для которого не может быть использован накопленный огромный опыт заводского изготовления оборудования и сооружения АЭС с теплоносителем СОг. [c.26]

Парогенератор АЭС Обригхейм (ФРГ). Этот парогенератор приведен на рис. 62 и отличается от вышеперечисленных конструкций применением сепараторов с осевым подводом пароводяной смеси. Греющая вода при давлении 145 ата имеет температуру на входе 310° С и на выходе 283° С. Расход воды И ООО т час. Паропроиз-водительность парогенератора составляет 853 т час при давлении 50 ата [126. [c.53]

В табл. 3 приведены размеры элементов парогенераторов АЭС Шиппингпорт. Трубы парогенераторов обеих конструкций изготовлены из аустенитной хромоникелевой стали 304 (18% Сг, 8% Ni). По условиям компенсацйи тепловых удлинений прямой корпус испарителя изготовлен из той же марки стали. Корпус испарителя U-образной формы изготовлен из котельной углеродистой стали, а поверхности, соприкасающиеся с первичным теплоносителем, плакированы нержавеющей сталью. [c.58]

Парогенератор АЭС Каль (ФРГ). Парогенератор (рис. 71) обогревается конденсирующимся иаром, поступающим от кипящего реактора, и представляет собой вертикальную конструкцию с жестким прямотрубным пучком кипятильных труб. Конденсирующийся пар обтекает пучок труб снаружи многократно перекрестным током. Естественная циркуляция в трубном пучке осуществляется при помещи наружных опускных труб, охватывающих корпус парогенератора по винтовым линиям для компенсации разности температурных расширений. В этой конструкции доступ к концам труб обеспечивается со стороны неактивной среды. [c.64]

Представляет интерес конструкция парогенераторов станции Данджнесс-А, где впервые была применена естественная циркуляция на паровой стороне как средство повышения безопасности установки и уменьшения стоимости основного оборудования [1281. Были запроектированы четыре газовых петли на реактор против шести и восьми петель на ранее проектируемых английских АЭС. [c.74]

Новая конструкция парогенератора предложена для АЭС с реактором EDF-4. Здесь парогенераторы занимают цилиндрическое пространство диаметром 15,5 и высотой 10 м, расположенное под реактором в общем бетонном корпусе. Парогенератор состоит из 24 секций и четырех полусекций. В каждой секции имеется четыре независимых пакета змеевиков, любой из которых может быть отключен снаружи во время работы реактора. Конструкция секции показана на рис. 85, а компоновка секций в корпусе [c.83]

Б книге изложены основы физико-химических процессов, протекающих в топливном, газовом, воздушном и водопаровом трактах современных мощных парогенераторов электрических станций. Рассматривается влияние этих процессов на компоновку и конструкцию парогенераторных установок и их элементов. Описываются конструкции оборудования, излагаются физические основы его расчета. Приводятся сведения по конструкционны.ч материалам, расчету прочности и контролю их в эксплуатации. Рассматриваются основные направления в производстве пара, обеспечивающие высокую экономичность работы современной электрической станции повышение единичной мощности, применение высоких и сверхкритических параметров пара, промежуточный перегрев пара, использование перспективных топлив, блочность конструкций парогенераторов, повышение эксплуатационной надежности работы оборудования. Дано описание мощных парогенераторов ТЭС. Особое внимание уделяется парогенераторам электрических станций с блочной структурой. Излагаются основы генерации пара на АЭС и описьгваюгся конструкции соответствующих парогенераторов. [c.2]

Течение двухфазных теплоносителей сопровождается сильными пульсациями давления, плотности потока и касательного напряжения трения на стенках парогенерирующих поверхностей [1 — 12]. В явном виде наличие этих пульсаций проявляется в возникновении опасных вибраций элементов конструкций теплообмепного оборудования, использующих двухфазные теплоносители, в частности элементов реакторов и парогенераторов АЭС [13—17]. В неявном виде нульсационные явления оказывают сильнейшее влияние на осредненные гидродинамические характеристики двухфазных теплоносителей. [c.156]

Давление среды в расширителе продувки парогенераторов АЭС принято ррг 1,06рд = 0,69 МПа, а температура продувочной воды до и после фильтров составляет 50 и 45 °С. Параметры свежего пара за парогенераторами соответствуют параметрам первого контура и конструкции самих парогенераторов р,р=6,4 МПа, = 100 %, [c.168]

Конструкции зарубежных парогенераторов имеют единичную мощность до 650 МВт, что обеспечивает более компактное размещение оборудования в здании АЭС. Слабым местом вертикальных парогенераторов является необходимость применения для поверхностей нагрева сталей с высоким содержанием никеля (никонель-600 и никаллой-800), вместе с хем их надежность недостаточна. [c.180]

В шламе в среднем присутствует 0,2 лг Fe/ Fe составляет 38,5%. Проектные и зксплуагационные параметры АЭС материал оболочки твэла — ииркалой-2 вторичный парогенератор, трубопроводы и конструкции барабана-сепаратора — нержавеющая сталь 304 подогреватели питательной воды — медно-никелевый сплав предусматривается очистка конденсата. Смола в байпасной системе очистки реакторной воды в Н—ОН-форме концентрация Н 0,4—0,6 сл1 1кг, О2 0,2—0,3 см /кг температура теплоносителя при работе — 286 С отбор и фильтрация проб осуществлялась периодически. [c.306]

Кроме того, рассматриваются разные варианты промежуточного перегрева пара. Для БН-600 он осуществляется в пределах парогенератора до температуры свежего пара, как на обычных ТЭС. Поэтому оказалось возможным применить серийные паровые турбины перегретого пара. Однако опыт эксплуатации показал, что при такой организации промежуточного перегрева осложняются режимы останова и особенно пуска установки — могут возникнуть тепловые удары при поступлении холодного пара из ЦВД в промежуточный пароперегреватель. Для энергоблоков с реакторами БН возможны варианты выполнения промежуточного перегрева пара, повышающие надежность работы, но снижающие температуру перегрева пара перед ЦСД по сравнению с температурой свежего пара. Так как для серийных турбин ТЭС обе эти температуры равны, то потребуются некоторые изменения в конструкции цилиндров среднего, а возможно, и низкого давлений. Для АЭС с натриевым теплоносителем возможно также использование парогенераторов сверхкритическнх параметров. [c.87]

Оценке прочности оборудования АЭС предшествует в этом случае анализ теплогидравлических процессов во времени, сопровождающих указанные режимы, с тем, чтобы получить историю силового и температурного нагружения трубопроводов, корпусов реактора, парогенераторов, их В1 три-хорпусных устройств и опорных конструкций. Поскольку подробное рассмотрение этих процессов и методов их моделирования выходит за рамки данной книги, приведем лишь основные уравнения теплообмена и гидродинамики теплоносителя, которые будут привлечены в дальнейшем для анализа температурных полей и гидродинамических воздействий в переходных режимах. [c.90]

Сопряжения различных по диаметру и толщине цилиндрических оболочек или эллиптических и сферических оболочек с цилиндрическими широко применяются в конструкциях ВВЭР (сосуды давления, трубопроводы и арматура атомных энергетических установок). Это разнообразные трой-никовые соединения, задвижки и другие элементы разветвленных трубопроводных систем АЭС, патрубковые зоны сосудов давления - реактора, парогенераторов, компенсаторов объема и емкостей САОЗ, нагруженных высокими температурными градиентами, давлением, внешними механическими и кинематическими (сейсмическими) воздействиями. [c.119]

Двухкорпусные горизонтальные парогенераторы, установленные, например, на АЭС Шиппингпорт, Индиан-Пойнт, на атомной подводной лодке Наутилус , торговом судне Саванна , не получили дальнейшего распространения. В настоящее время все большее внимание обращается на создание конструкций прямоточных парогенераторов. [c.46]

Опыт эксплуатации действующих ВГР использован при строительстве двухконтурной АЭС Форт Сент-Врайн электрической мощностью 330 МВт (США), при проектировании АЭС 300 МВт в ФРГ, а также будущих АЭС мощностью 1000 МВт и выше. Для всех проектируемых АЭС с ВГР предусматривается применение корпусов реакторов из предварительно напряженного железобетона с совмещенной компоновкой первого контура (парогенераторы и газодувки внутри корпуса). Такая конструкция повышает безопасность установки и - уменьшает удельные капиталовложения, а также снимает ограничения тепловой мощности реактора. [c.158]

Тепломеханическое оборудование водоохлаждаемых АЭС с кипящими реакторами — активная зона, сепараторы пара, турбина влажного пара, промежуточный сепаратор и промежуточный пароперегреватель, паровая сторона регенеративных подогревателей и конденсатора турбины — работает в условиях двухфазной среды. В двухконтурных АЭС с реакторами ВВЭР это условие полностью относится ко всему второму контуру, включая сторону низкого давления парогенератора. Даже первый контур новейших АЭС частично работает в режиме поверхностного кипения, и намечается тенденция перехода в последующих конструкциях на развитое кипение с малым паросодержанием, например в новых проектах ANDU-600 принимают Хвых = 3%. В этом случае на двухфазный режим перейдет и сторона высокого давления парогенератора. [c.14]

Вместе с тем неясно, насколько удастся при наличии горизонтальных перегородок обеспечить отсутствие плохо вентилируемых щелей между ними и трубками, особенно учитывая, что изогнутые трубки труднее пропускать сквозь отверстия в перегородках. В любом случае преимущества прямоточного парогенератора невысокого давления будут сочетаться с повышенными требованиями к качеству питательной воды. Однако, в какой степени эти условия будут отличаться от необходимых для надежной работы парогенераторов с многократной циркуляцией, всецело зависит от условий тепломассообмена в той и другой конструкции. Требования по чистоте пара для надежно11 работы самих турбин и всего паротрубного тракта, легче осуществить при многократной циркуляции, где система продувки парогенератора обеспечивает более дешевый вывод солей пз цикла, чем на АЭС с прямоточными парогенераторами. [c.28]

Детально классифицированы и рассмотрены парогенераторы современных АЭС как с водо-во-дяными реакторами, так и с реакторами, охлаждаемыми натрием, а также их перспективные конструкции. Приведены основы теплового, конструкционного и гидродинамического расчетов парогенераторов и расчет сепарационных устройств. [c.8]

На рис. 26.1 представлена схема АЭС, оборудованная легководным реактором с водой под дг1вле-нием. В корпусе реактора находится активная зона и первый контур. В первом контуре циркулирует вода, являющаяся теплоносителем и замедлителем. Вода отводит тепло от активной зоны к теплообменнику (парогенератор), в котором тепло передается второму контуру, где вырабатывается пар. Преобразование энергии происходит в турбогенераторе, где пар используется для выработки электроэнергии. Первый контур со всеми трубопроводами и компонентами заключен в специально созданную конструкцию, называемую кон-тейнментом. Таким образом, любые радиоактивные продукты деления, которые могут выйти из топлива в воду первого контура, изолируются от окружающей среды. [c.851]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...