Модели процессов

Для аналитических и полуэмпирических методов необходимо предварительное математическое описание процесса. Особенность теории подобия заключается в том, что ее применение не требует решения уравнений, но, однако, нуждается в наилучшем физическом приближении модели процесса к его действительной сущности. [c.27]

Гидродинамическая теория теплообмена, как известно, основана на идее Рейнольдса об аналогии между процессами переноса тепла и количества движения. На основе рассмотренной выше модели процесса применим эту теорию к потокам взвеси при [х< хкр. [c.182]

В (6-32) последний член призван отражать перенос тепла за счет турбулентности твердых частиц. Упрощенная модель процесса предполагает равномерное распределение частиц не только по сечению, но и по длине потока, а так же полностью игнорирует взаимодействие несущей среды и частиц. При этом не учитываются возможные изменения толщины пограничного слоя, профиля скорости и турбулентности жидкости, скольжение компонентов потока по осредненной и пульсационной скорости и пр. [c.199]

Рассмотренная выше модель процесса хрупкого разрушения поликристаллического ОЦК металла предполагает непрерывную генерацию острых (раскрытие равно параметру решетки) микротрещин, начиная с выполнения условия (2.7), и их нестабильный рост при Oi > 5о, по крайней мере, до ближайшего препятствия, способного затормозить микротрещину. Возникновение в ходе пластического деформирования микронапряжений и создание деформационной субструктуры, играющих роль барьеров для микротрещин, вызывают увеличение напряжения Ор. [c.71]

Следует отметить, что в большинстве практических случаев оптимизированные технологические процессы дополнительно подвергаются наладке и корректировке, поскольку при построении математических моделей процессов невозможно учесть все влияющие на процесс факторы. [c.299]

Одной из задач автоматизации проектирования технологического процесса производства МК является определение функциональной связи между величинами 0 и 5 последующей реализацией математической-модели процесса управления заварки лепестков МК на управляющей мини- или микро-ЭВМ. [c.301]

К сожалению, целенаправленных опытов по тщательному изучению влияния температуры до настоящего времени не осуществлено. В теоретическом плане такой анализ возможен на базе физической модели процесса энергоразделения, развитой в усо- [c.57]

Следуя описанной схеме, разобьем известные работы, в которых сделана попытка описания физико-математической модели процесса энергоразделения в вихревых трубах, на 4 фуппы гипотез [c.150]

Рис. 3.1. Физическая модель процесса

Физическая модель процесса. На основании изложенных картин истечения двухфазной испаряющейся смеси из пористого металла в различных режимах можно представить следующие механизм и структуру [c.81]

Рис. 5.1. Физическая модель процесса теплопереноса при течении однофазного охладителя в канале с пористым заполнителем

Рис. 5.15. Физическая модель процесса испарения потока в канале с проницаемым высокотеплопроводным заполнителем и распределение избыточной температуры матрицы = Т - tj поперек канала при tJ (1) = Тда- tj = 100 ° С для значений параметра 7

Рис. 5.16. Физическая модель процесса конденсации потока пара в канале с проницаемой матрицей и распределение ее избыточной температуры й = -

Рис. 6.1. Физическая модель процесса испарительного охлаждения пористой стенки

Приведенная на рис. 6.1 физическая модель процесса имеет следующее математическое описание. [c.134]

Рис. 7.1. Экспериментально-расчетная модель процесса испарительного жидкостного охлаждения пористого твэла

Модели течений в газожидкостных системах и модели элементарных актов тепло- и массообмена используются при построении моделей процессов абсорбции и ректификации. [c.3]

Л. Модель процесса пленочной абсорбции из смеси газов [c.333]

Модель процесса ректификации в барботажном слое [c.338]

В данном разделе в соответствии с [119] будет построена модель процесса ректификации в барботажном слое. Как показывают экспериментальные наблюдения [120, 121], в ряде слу- [c.338]

Из физической модели процесса развертывания поверхности на плоскость следует, что площадь отсека поверхности, ограниченная замкнутой линией, равна площади отсека плоскости, ограниченной образом этой линии на развертке. Другими словами, отображение Т имеет в качестве инвариантного (неизменного) свойства свойство сохранения площадей соответственных фигур. [c.135]

Особенности составления расчетных моделей процесса проектирования СГ рассматриваются ниже в 5.2, 5.3. Отметим, что декомпозиция задачи оптимизации СГ на подзадачи минимизации массы активной части СГ и минимизации температур обмоток достигается путем итерационного способа выбора плотностей токов в обмотках. Для проведения электромагнитных и тепловых расчетов СГ сначала плотности токов задаются на уровне предельно допустимых значений, известных из опыта предыдущих разработок. После минимизации массы и температур найденные значения температур сравниваются с предельно допустимыми. Если имеется запас по температуре, то соответствующая плотность тока повышается и вновь решаются задачи минимизации массы и температур, если наоборот, то плотности тока соответственно уменьшаются и так до тех пор, пока с желаемой точностью будет достигнуто совпадение расчетных и предельно допустимых температур. [c.121]

Анализ семантических моделей расчетного проектирования ЭМП (рис. 5.1 и 5.2) показывает, что расчетные модели ЭМП в САПР делятся на два класса 1) модели для оптимизации исходных переменных (быстрые модели) и 2) модели поверочного расчета (медленные модели). Процесс разработки расчетных моделей ЭМП рассмотрим сначала для первого класса, а затем отметим отличительные особенности для второго класса. [c.121]

Рассмотрим теперь иную модель процесса излучения. Примем во внимание движение излучающего атома и не будем учитывать разбиение его излучения на волновые цуги. Вследствие эффекта Допплера (см. главу XXI) частота света со в месте наблюдения отличается от частоты света , испускаемого неподвижным атомом, на величину [c.102]

Предложенный выше двойственный подход к исследованию дисперсных потоков (для каждого компонента в пределах его дискретности — феноменологический, а для всей системы — статистический) должен, естественно, найти отражение в исходной модели процесса, закладываемой в его математическое описание. Очевидно, что в силу макродискретности для указанной цели не- [c.27]

Описание исследуемого процесса, т. е. отражение в аналитической форме предполагаемой физической модели процесса, существенно для использования методов теории подобия. Трудности решения этой задачи для макронеоднородных потоков специально рассмотрены в гл. 1. В случае потоков газовзвеси необходимо дополнительно сформулировать условия однозначности. Затем, с учетом последних, пользуясь, например, правилами подобного преобразования системы дифференциальных уравнений, можно установить условия гидродинамического подобия потоков газовзвеси. Тогда критериальное уравнение гидродинамики, записываемое в неявном виде для искомой безразмерной функции, например Ей [c.115]

Изложенные представления были разработаны автором в 1962 г., когда данные о теплообмене при ц.>40 отсутствовали и когда понадобилось прогнозирование дальнейшего хода процесса. Эти представления о модели процесса (наличие качественных изменений на границе потоков газовзвеси и флюидных газодисперсных потоков, сказывающихся в изменении темпа влияния концентрации на теплообмен перераспределение влияния термических сопротивлений ядра потока и пристенного слоя на результирующий теплопере-нос наличие оптимальной концентрации, соответствующей максимальной интенсивности теплоотдачи, и падение теплоотдачи при превышении оптимальной концентрации) к настоящему времени, находят подтверждение. [c.257]

В курсах Технология самолетостроения к Оборудование самолетов столь же активно используются нечертежные формы графического моделирования. Причем наибольшие затруднения возникают у студентов при прохождении темы Технологические членения самолета . В этом разделе курса студенты сталкиваются с необходимостью выполнения пространственной модели процесса сборки самолета. Особенную слож1Ность 1 леют членения не всего самолета, а отдельных его агрегатов. Входящие в них частные подсборки имеют сложную конфигурацию, кроме того, требуется разместить эти элементарные агрегаты в пространстве в соответствии с принятой структурой членения. На разработку графических схем подобного типа студентам приходится затрачивать большое количество времени. [c.166]

Окончательное решение задачи выполняется в виде пространственной графической модели процесса сборки деталей (см. рис. 4.6.19). Так как основой изображаемой структуры является не внешний вид детали, а простра нственные связи сборки, то изображение имеет активный структурно-геометрический характер (рис. 4.6.20). [c.175]

Деление описаний объектов иа аспекты и иерархические уровни иепосредствеиио касается математических моделей. Выделение аспектов описания приводит к выделению моделей электрических, механических, гидравлических, оптических, химических н т. и., причем модели процессов функционирования изделии и модели процессов их изготовления различные, например модели полупроводниковых элементов интегральных схем, описывающих процессы диффузии и дрейфа подвижных носителей заряда в полупроводниковых областях при функционировании прибора и процеееы диффузии примесей в полупроводник при изготовлении прибора. [c.37]

Таким образом, можно сделать вывод о том, что для внесения ясности в понимание физического механизма энергоразделения в вихревых трубах необходимо провести дополнительные исследования по изучению влияния мелкомасштабной турбулентности, а также влияния КВС и прецессии вихревого ядра на вихревой эффект. В теоретическом плане необходимо провести предварительные оценки возможности энергоразяеления вследствие взаимодействия когерентных вихревых структур, проанализировать уравнения закрученного потока в представлении вихревой, акустической и турбулентной структур возмущений, а также построить физико-математическую модель процесса энергоразделения на базе детального рассмотрения микроструктуры потока в вихревых трубах. [c.128]

Основываясь на результатах работы [223], можно предположить, что использование устройств, раскручивающих охлажденный и подогретый составляющие потоки, покидающие вихревые трубы, может повысить эффееты энергоразделения вследствие увеличения степени расширения в вихре. Это предположение получило экспериментальное подтверждение в работах А.П. Меркулова и его учеников, а также в работах В. И. Метенина и других исследователей из различных научных центров как в нащей стране, так и за рубежом [40, 112, 116, 137, 222, 226, 243, 245, 260, 262, 263, 270]. Экспериментально и теоретически подтверждено влияние на качество процесса теплофизических характеристик рабочего тела, в том числе и показателя адиабаты [35—40, 112, 116, 152, 153]. Частично получил опытное подтверждение вывод о пропорциональности абсолютных эффектов охлаждения от температуры газа на входе в сопло-завихритель [112,137]. Однако существенные расхождения теоретических предпосылок с результатами экспериментальных исследований не позволяют сделать вывод о достоверности рассматриваемой физико-математической модели процесса энергоразделения. Прежде всего расхождение заключается в характере распределения термодинамической температуры по поперечным сечениям камеры энергоразделения вихревых труб. В гипотезе рассмотрен плоский вихрь, поэтому объективности ради следует сравнить эпюры температуры для соплового сечения. Согласно [223], распределение полной температуры линейно по сечению, причем значение максимально на поверхности трубы. Эксперименты свидетельствуют о существенном удалении максимума полной температуры от поверхности, причем это отклонение не может быть объяснено лищь неадиабатностью камеры энергоразделения [17, 40, 112, 116, 207, 220, 222, 226, 227-231, 245, 251, 260, 262, 263, 267, 270]. Опыты показывают, что эффективность энергоразделения существенно зависит от геометрии трубы и длины ка- [c.154]

Пвраляпшшш Ш.А. Физико-математические модели процесса энергоразделения в вихревых термотрансформаторах Ранка / АнАТИ. Андропов, 1985. Деп. в ВИНИТИ 04.01.85., № 160-85. [c.406]

Постановка задачи. Физическая модель процесса приведена на рис. 5.1. Канал постоянного поперечного сечения (плоский - шириной 5 или круглый — диаметром 5), по которому движется поток однофазного теплоносителя, заполнен пористым высокотеплопроводным материалом. Подвод теплоты происходит с внешней стороны пористого элемента. Проницаемая матрица имеет совершенные тепловой и механический контакты со стенками, является изотропной с одинаковым по всем направлениям коэффициентом теплопроводности X. Теплопроводность теплоносителя мала по сравнению с X (что определяется самой сутью метода), а его теплофизические свойства постоянны. Поэтому при входе теплоносителя в пористый материал устанавливается плоский однородный профиль скорости, который в дальнейшем сохраняется неизменным, а удельный массовый расход по поперечному сечению канала остается постоянным G = onst. На входе в матрицу температура потока to постоянна и отсутствует тепловое воздействие на набегающий теплоноситель вследствие его пренебрежимо малой теплопроводности. Интенсивность Лу объемного внутрипорового теплообмена велика, но все-таки имеет конечное значение, поэтому начиная с определенного уровня под водимого к стенке канала внешнего теплового потока разность Т - t температур пористого материала и теплоносителя становится заметной и постепенно возрастает. [c.97]

Физическая и аналитическая модели. В дополнение к описанию изображенной на рис. 6.1 физической модели процесса следует добавить сведения о механизме теплообмена и структуре потока в области испарения LK. В ее начале L при незначительном перегреве (практически без перегрева) пористого материала относительно локальной температуры наг сыщения ts в дискретных центрах возникают пузырьки пара. Они сразу заполняют все сечение поры, пар прорывается в наиболее крупные норовые каналы и течет отдельными микроструями. [c.133]

Т = 1000 °С. Тогда N3 = 1275 С, W= 1,705. Для сравнения следует отметить, что в модели процесса с локальным тепловым равновесием (Аз АТз = 0) предельное значениерассчитьшается из соотношения = In К / (1 -f ). [c.142]

Необходимо дать пояснения по аналитической модели процесса. Охладитель подается по нормали к внутренней поверхности. Известна интенсивность теплообмена на входе — условие (7.3). Координата Z =L начала зоны испарения определяется из условия достижения охладителем состояния насыщения (fj = fj, i = i ), причем зарождение паровых пузырьг ков внутри пористых металлов происходит практически в условиях термодинамического равновесия, т. е. Tj - h z=L 1 °С- В варианте б температура пористого каркаса в точке Z =L достигает максимума Г ах и поэтому здесь выполняется условие адиабатичности МТу/с , = = ydTildZ = 0. В варианте а через начало области испарения происходит передача теплоты теплопроводностью на жидкостной участок, поэтому здесь последнее из граничных условий (7.7) является уравнением теплового баланса. Аналогичное условие (7.8) соблюдается и в окончат НИИ зоны испарения, координата z =К которой рассчитывается из условия, что энтальпия охладителя равна энтальпии i" насыщенного пара. [c.161]

Для взаимосвязанного функционирования указанных ППП целесообразно включить в базу данных автономные библиотеки быстрых и медленных моделей, методов генерации, оптимизации и принятия решений, критериев оптимальности и других данных, многократно используемых в различных проектах. Уточняя математическое содержание моделей и методов в библиотеках, можно перейти от семантических моделей к математическим моделям процесса проектирования (ПП). Следует отметить, что наличие моделей и методов ПП в библиотеках позволяет определить входную и выходную информацию для любого блока (рис. 5.1), строя таким образом информационные модели. Влияние моделей и методов на преобразование информации в ПП является обратимым. Можно, наоборот, сначала задавать информационные потоки между блоками или их характеристиками, а затем приспосабливать под них модели и методы. Возможность альтернативного выбора моделей и методов является основной причиной многовариан ности более детального моделирования ПП. [c.118]

В МДТТ основная задача — построение математических моделей процессов деформирования конструкций. Эта задача решается путем построения обоснованных определяющих уравнений связи между напряжениями и деформациями. Эти уравнения приобретают все большее значение в связи с широким применением ЭВМ и систем автоматизированного проектирования (САПР) при расчетах элементов конструкций и машин за пределом упругости. Однако не математика является главным в построении математических моделей процессов. Определяющие соотношения между напряжениями и деформациями могут быть правильно выражены на языке математики лишь на основе обобщения экспериментальных наблюдений и измерений. [c.85]

Целью настоящей работы является создание математической модели процесса кристиллиэацни бинарного расплава с учетом акустических течений и нелинейной аппроксимации фазовой диаграммы, исследование особенностей и определение возможности подавления ликваций с помощью внешнего воздействия. [c.82]

В условиях соединения металлов с приложением различных видов и концентраций энергий в термодинамически открытой системе энергия — металл — внешняя среда определение характеристических параметров (критических точек), при которых реализуется спон-тонное изменение свсйстиа системы, обусловленное самоорганизацией диссипативных структур, возможно на основе создания адекватных физико-математических моделей процессов, протекающих при сварке, и исследования их с помощью компьютерного эксперимента — наиболее тонкого ииструмепта. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...