Скорости главные пластической деформаци

Первые работы в области исследования пластических деформаций принадлежат Сен-Венану и относятся к 1870 г. Несколько раньше учеными Леви и Мизесом была разработана теория пластического течения, показывающая связь между компонентами напряжения и компонентами скоростей деформаций. Авторы теории ввели допущение о совпадении главных осей напряженного состояния с главными осями скоростей деформации. В основу теоретических предпосылок было поставлено условие текучести Треска. Первые экспериментальные исследования для обоснования этой теории были проведены в 1926 г. Лоде, который испытывал трубы при совместном действии растяжения и внутреннего давления. Эксперимент подтвердил предпосылки теории, обратив внимание на вероятное отклонение опытных данных. Последующая экспериментальная проверка подтвердила нестабильность совпадения экспериментальных и теоретических исследований. Однако ввиду недостаточного количества исследований какие-либо коррективы в предложенную теорию пластического течения пока не внесены. В 1924 г. Генки предложил систему соотношений между напряжениями и деформациями в пластической зоне. Хилл отметил ряд недостатков в этих соотношениях они не описывали полностью пластического поведения материалов и были применимы только для активной деформации. При малых деформациях, когда нагрузка непрерывна, теория Генки близка с экспериментальными данными. [c.103]

Для изотропного материала главные оси напряжений и скорости пластической деформации совпадают, т. е. 0 = 0 [c.112]

Как мы видели, согласно теории пластического течения, основанной на условии пластичности Треска — Сен-Венана с ассоциированным законом течения, пластическая деформация представляет собою простой сдвиг в плоскости, определяемой осями наибольшего и наименьшего главных напряжений. Если деформации малы, то скорость деформации равна производной от деформации по времени. С другой стороны, если упрочняющийся материал оказывается в состоянии чистого сдвига, то величина пластического сдвига представляет собою совершенно определенную функцию от касательного напряжения [c.532]

В представленном соотношении эквивалент- ная длина аХ определяется из условия равенства скоростей роста трещины между одноосным и двухосным циклом нагружения на основе посту- лата, введенного Миллером Одна и та же скорость достигается на разной длине трещины при разном соотношении главных напряжений, где реализуется один и тот же размер зоны пластической деформации. Из равенства скоростей можно I определить эквивалентную длину трещины, кото- j рая возрастает или уменьшается в зависимости от соотношения главных напряжений, и поэтому j одинаковая скорость роста трещины достигается на разной длине трещины для разных при про- чих равных условиях. Общая закономерность влияния второй составляющей на скорость роста для сквозных трещин такова, что при возрастании второй компоненты нагружения она уменьшается. [c.309]

Можно утверждать, что в этом случае возбуждения автоколебаний не будет. Объясняется это тем, что, во-первых, при неизменном положении главных осей сила сопротивления пластической деформации будет увеличиваться с увеличением скорости приложения нагрузки [15], в нашем случае скорости резания. [c.91]

Исследования показали, что изотермическая выдержка образцов при 700° С и контактной нагрузке приводит к выделению вторичных фаз по всему объему образца, главным образом по границам зерен, однако наличие вторичных фаз наиболее выражено в приповерхностных слоях. Вторичные фазы в зоне мостиков схватывания более крупные. Более интенсивное выделение в них вторичных фаз может происходить за счет большей пластической деформации и больших скоростей диффузионных процессов. [c.71]

Таким образом, можно считать, что структуры металлов, возникающие во время их пластической деформации, являются диссипативными, т. е. обладающими перечисленными выше свойствами, главным из которых можно считать возможность уменьшения энтропии вдали от равновесия. Особенность структур металлов по сравнению с ячейками Бенара или турбулентными вихрями состоит лишь в том, что они не исчезают моментально вместе со снятием внешнего воздействия. Однако это отличие связано только со скоростью релаксационных процессов в твердых телах по сравнению с жидкостями - они про- [c.33]

Если предполагать, что одним из главных механизмов упрочнения при пластической деформации является взаимодействие дислокаций с границами, то при условии равенства скоростей границ и дислокаций [c.201]

Для исследования поведения материала в пластической области предложены две упрощенные теории. Это теории (1) пропорционального деформирования и (2) приращения деформаций. В действительности теория пропорционального деформирования является упрощенным вариантом теории приращения деформаций, в котором отношения главных сдвиговых деформаций к соответствующим касательным напряжениям считаются равными между собой в любой момент времени в течение всего процесса деформирования. Пока температура не превышает температуры ползучести и скорости деформации малы, теория пропорционального деформирования позволяет получать достаточно точные результаты. [c.118]

Правило деформационного упрочнения основано на предположении, что главное влияние на величину скорости ползучести оказывает величина достигнутой к этому времени пластической деформации независимо от предшествующей истории нагружения. Этот подход проиллюстрирован на рис. 13.8. Полная деформация ползучести опять находится в результате суммирования приращений 6 . Отметим, что при применении этого метода передвижения от одной кривой ползучести к другой вдоль траектории деформирования осуществляются по горизонтальным линиям, соответствующим постоянным значениям деформации. [c.447]

Возникает вопрос, каковы будут потери на трение в подшипнике при наличии сервовитной пленки. Известно, что при высоких скоростях и наличии масел или пластичных смазочных материалов в подшипнике качения сопротивление движению значительно возрастает с увеличением вязкости смазочных пленок. По данным Ф. П. Боудена, при высоком уровне напряжений потери на трение определяются главным образом подповерхностной пластической деформацией, а при низких напряжениях — гистерезисными потерями в самих металлах. [c.287]

Пластическая деформация образуется в обрабатываемой детали перед резцами и под ними. Она распространяется на некоторую глубину под обрабатываемой поверхностью, образуя наклеп, причем глубина пластической деформации уменьшается с увеличением скорости резания. Главным же объектом пластической деформации является снимаемая стружка. Для пластических металлов удельный вес этой работы в общей работе, [c.93]

Можно предположить, что главная причина, приводящая к незначительной стойкости инструмента при работе на сверхвысоких скоростях резания, кроется не столько в большом объеме пластических деформаций, сколько в том, что с возрастанием скорости увеличивается работа трения. [c.339]

Обобщение приведенных данных разрешает считать, что влияние напряжений и пластических деформаций на скорость коррозии и электрохимические характеристики металла невелико и связано главным образом с механическим нарушением поверхностной защитной пленки или с изменением условий формирования ее. [c.63]

В пластическом и вязком состояниях по существу также соблюдаются условия минимума потенциальной энергии или скорости ее изменения, при этом необходим учет истории нагружения тела, в частности изменения главных напряжений в процессе пластической деформации. [c.68]

Между повышением сопротивления пластическим сдвигам с увеличением скорости деформации (главным образом, при высоких сходственных температурах — см. гл. 6) и между повышением этого сопротивления от наклепа с увеличением степени пластической деформации (главным образом, при низких сходственных температурах) существует известная аналогия. [c.224]

Однако в самом общем случае пластического формоизменения, в основном конечного (значительного), и, в частности, при обработке металлов давлением главные оси напряжений могут не совпадать с главными осями деформаций, вид напряженного состояния может не соответствовать виду деформации, а характер нагружения не может быть отнесен к категории простого, так как вследствие значительного формоизменения координаты точек приложения внешних сил изменяются во времени. Поэтому в общем случае пластического формоизменения отсутствует гарантия однозначности протекания процесса деформации или, как это принято называть, монотонность процесса, и непосредственно связь деформаций с напряжениями установить невозможно. В этом случае устанавливается связь напряжений со скоростью деформации. Скоростью деформации или компонентом скорости деформации называется относительная деформация прямолинейного отрезка I в направлении координатных осей, происходящая в течение весьма малого промежутка времени, [c.12]

Согласно первому условию монотонности процесса материальное волокно, претерпевающее в любой рассматриваемой стадии пластической деформации частицы, например, наиболее быстрое удлинение, должно было наиболее быстро удлиниться (а следовательно, наиболее удлиниться) за весь предшествующий процесс деформации. Следовательно, при монотонном процессе направление наиболее быстрого удлинения материального волокна (первая главная ось скорости деформации) всегда совпадает с направлением его наибольшего результативного (суммарного за весь предшествующий процесс) удлинения (т. е. с первой главной осью результативной деформации), а следовательно, и с первой главной осью напряженного состояния. Аналогично, третья главная ось скорости деформации совпадает как с третьей главной осью результативной деформации, так и с третьей главной осью напряжений и т. д. [c.13]

Действительно, при самой общей постановке задачи пластического формоизменения тела, в мысленно выделенной его материальной частице не представляется возможным установить определенной связи между напряжениями и деформациями или между напряжениями и скоростями протекания деформации. Если, как это следует из современного учения о конечной пластической деформации, направления главных осей и вид напряженного состояния выделенной материальной частицы в большинстве реальных случаев деформации совпадают с направлениями главных осей и видом тензора (определенной совокупности векторов) скорости деформации, то интенсивность напряженного состояния частицы зависит не только от интенсивности скорости деформации, но и от интенсивности итоговой (за весь предшествующий процесс) деформации, от степени деформации и от температуры. [c.202]

На рис. 4.150 сравниваются наклоны линий, соответствующих средним деформациям в опытах Альтера и Картиса при наличии и отсутствии нарастающей волны. Значение скорости волны было ограничено малостью начальной деформации меньшие скорости волн пластической деформации влияют на деформации выше этого значения. Эти наблюдения ) стали главным моментом в экспериментах с нарастающими волнами в 60-х гг. XX века. [c.242]

Скорость распространения пластической деформации невелика. Поэтому при осадке высоких образцов, особенно если скорость движения деформирующего инструмента велика, деформация происходит главным образом в частях образца, прилегающих к бойкам, а в средней его части образец деформируется незначительно или вовсе не деформируется. Происходит так называемое двойное бочкообразование, когда у деформированного образца выпучивается боковая поверхность у его торцов, в средней же его части изменение размеров незначительно или вовсе отсутствует. [c.47]

При достаточно высокой степени деформации (е> >80- -90%) максимальная разориентация соседних ячеек превышает 5—10° при средней разориентации 2—3°. Имеется критический угол 0кр разориентировки границы ячеек. При 0<0кр<2н-5° границы ячеек оказывают сопротивление движению дислокаций по типу сопротивления дислокаций леса . Если 0> 2-4-5°, границы ячеек становятся столь же эффективными барьерами для передачи скольлсения, как и границы зерен, повышая тем самым деформирующее напряжение. Передача пластической деформации через такие границы сопровождается нагромождением дислокаций. В отличие от разных стадий пластической деформации, когда длина плоскости нагромождения ограничена размером металлографически выявляемого зерна, при больших деформациях длина плоскости нагромождения ограничена размером ячейки. Формирование ячеистых дислокационных структур зависит от условий деформации, среди которых главными являются температура, степень и скорость деформации, вид напряженного состояния. Многочисленные экспериментальные данные дают основание утверждать что снижение температуры деформации, повышение скорости деформации, легирование (при условии, что легирование не сильно влияет на величину энергии дефекта упаковки) или загрязнение металла, повышая напряжение течения, одновременно затрудняют формирование ячеистой структуры. Ячеистая структура оказывает непосредственное влияние на свойства деформированного металла, причем структурно чувствительные механические свойства зависят не только от размера ячейки, но и от угла 0 между соседними ячейками. [c.251]

Оценка величины угла 0i была выполнена в испытаниях крестообразных образцов из алюминиевого сплава Д16Т применительно к формированию зоны пластической деформации у поверхности в момент перегрузки [126]. Оказалось, что независимо от соотношения главных напряжений двухосного нагружения величина угла 0j близка 50° и его отклонения не превышают 10° в обе стороны от направления реализуемого сдвига. Размер зоны и скорость роста трещины существенно изменялись при изменении соотношения главных на- [c.255]

Рис. 6.15. Сопоставление (а) размеров пластической деформации в вершине усталостной трещины Б случае разного соотношения главных напряжений при раскрытии трещины п (б) при раскрытии и закрытии трещины. Представлены также (в) экспериментальные данные по скорости роста усталостной трещины в случае двухосного нагружения крестообразных образцов из стали HY100 относительно и (г) относительно расчетной величины A Q нa основе определения размеров зон пластической деформации по данным [67]

В результате исследования закономерностей распространения сквозных трещин, как было продемонстрировано выше, выявлено убывание скорости роста трещин в связи с возрастанием Вместе с тем показано [75, 82], что при = 1 -1 О СРТ в некоторых случаях могут не отличаться. Более того, при разной асимметрии цикла можно наблюдать различный, немонотонный характер влияния второй компоненты нагружения на рост усталостных трещин. Так, в стали SM41 при = -1 скорость возрастала с переходом от положительного к отрицательному соотношению главных напряжений а при отсутствии асимметрии цикла (пульсирующий цикл) результат был противоположен. Объяснение такой ситуации было предложено на основе представлений об охрупчивании материала, которое возникает при увеличении степени стеснения пластической деформации. Увеличение среднего напряжения или гидростатического давления в вершине трещины при возрастании положительного соотношения главных напряжений настолько снижает пластичность, что материал начинает хрупко разрушаться в результате смены механизма. При хрупком разрушении имеет место возрастание, а не снижение СРТ. [c.314]

Блочное изменение соотношения главных напряжений рассмотренно при = 115 МПа с частотой 10 Гц. Происходит монотонное снижение скорости роста усталостной трещины и шага усталостных бороздок по мере возрастания соотношения (рис. 8.11). Переход в область к(,> 1,0 сопровождается быстрым возрастанием указанных параметров при возрастании Поэтому естественно ожидать при блочном изменении взаимное влияние зон пластической деформации от предыдущего и последующего соотношений главных напряжений из-за взаимодействия нагрузок с задержкой и даже остановкой трещины. [c.415]

Характеристики сопротивления удару композиционных материалов на основе различных алюминиевых сплавов получены в результате испытаний при комнатной температуре образцов с размерами 55x10x10 мм и V-образным надрезом глубиной 2 мм при скорости нагружения 5 м/с (табл. 48). Поскольку механизм рассеяния ударной энергии связан главным образом с пластической деформацией алюминиевой матрицы как вблизи места разрушения, так и во всем объеме образца, более высоким сопротивлением удару обладает материал с самой пластичной матрицей — сплавом 1100. Приведенные в табл. 48 свойства получены на материале с волокнами диаметром 140—150 мкм. Применение волокон диаметром 200 мкм в сочетании с матрицей из алюминиевого сплава 1100 позволяет увеличить работу разрушения композиционного материала в 2—3 раза [220]. [c.209]

В связи с тем, что температура перегретого пара в современных энергоустановках превысила 510° С, хромомолибденованадиевые стали (12Х1МФ, 15Х1М1Ф), как более жаропрочные, полностью заменили в котельном производстве хромо молибденовые стали. Большая жаропрочность этих сталей объясняется тем, что V в них упрочняет твердый раствор, уменьшает скорость диффузионных процессов перераспределения элементов, главным образом Мо, и повышает устойчивость стали против отпуска. Кроме того, распределение термически устойчивых высокодисперсных карбидов ванадия по дефектам кристаллической решетки препятствует развитию сдвиговых процессов при пластической деформации. Наиболее удачно распределение карбидов ванадия по многочисленным дефектам мартенситных кристаллов и наименее — по [c.86]

В зависимости от рода материала и характера деформационного процесса соотношения между четырьмя перечисленными составляющими полной деформации могут быть весьма различными. Деформации, возникающие в конструкционных металлах при абсолютных температурах, не превышающих примерно 30—40 % температуры плавления, являются главным образом мгновенноупругими и мгновенно-пластическими. При этом сильно развитая мгновенно-пластическая деформация сопровождается, как правило, появлением относительно небольшой вязкопластической составляющей. Возникает так называемая низкотемпературная ползучесть , скорость которой при выдержке под постоянным напряжением затухает в течение 10—20 мин. При описании процессов мгновенно-пластического деформирования вязкопластическую составляющую полной деформации обычно учитывают лишь в сумме с мгновенно-пластической деформацией. При абсолютных температурах, превышающих указанный предел, металлы склонны к интенсивному и продолжительному вязкопластическому деформированию (высокотемпературная ползучесть). Из общей деформации высокотемпературной ползучести металлов иногда выделяется и небольшая вязкоупругая составляющая, но в инженерных расчетах ею обычно пренебрегают. [c.7]

Если хотя бы одно из главных напряжений является растягиг вающим, то разрушение данного материала может происходить (в зависимости от вида напряженного состояния, температуры и скорости нагружения) как путем среза, так и путем отрыва, причем степень развития предельных пластических деформаций, зависящая от тех же и некоторых дополнительных факторов, может быть весьма различной. Это подтверждается многими исследованиями, посвященными микромеханике процессов пластического деформирования и разрушения 168, 69, 731. [c.11]

В связи с тем что в последующем нас будет интересовать главным образом структура уравнения и влияние на искомую температуру таких параметров, как нагрузки, скорости, коэффициент трения, твердости поверхностей и теплофизические характеристики материалов тел, будем пользоваться средними значениями интенсивности нагрузки на фактическом пятне касания. Так, для фрикционного контакта в случае преобладания пластических деформаций неровностей средний радиус пятна касания (г ф) можно оценить по формуле [8] Гф= (NfP nY /2, где N - нагрузка Рф = сОрР = НВ В - твердость по Бринеллю п - количество пятен, составляющих фактическую площадь касания тел с - коэффициент. Получим уравнения для определения температур при наиболее характерных, малых и больишх скоростях перемещения тепловых источников. Подставляем величину радиуса в формулу, например для определения температурной вспышки при высоких скоростях перемещения тел [c.177]

В заключение этого раздела кратко остановимся на особом классе жаропрочных хромоникелевых сталей, так называемых днсперсионно-твердеющих, приобретающих требуемые свойства в результате сложной термической обработки, сочетающейся с пластической деформацией при низких температурах (табл. 7). Стали эти используются главным образом в летательных аппаратах, поэтому они должны обладать наиболее высоким соотношением прочности и веса. Работают они при относительно невысоких температурах (например, при 500° С), развивающихся на поверхности летательных аппаратов при сверхзвуковых скоростях полета. [c.28]

Если в этой задаче об установившемся движении трещины учесть влияние инерции материала, то система разрешающих уравнений в зоне активной пластической деформации по-прежнему будет гиперболической, однако линии скольжения не будут совпадать с характеристиками данной системы. Вместо этого будут существовать два семейства характеристических кривых, которые в пределе при стремлении скорости движения, трещины к нулю сольются в одно. Пока, однако, полной картины поля деформаций внутри зоны активной пластичности нет последние достижения, позволяющие понять главные особенности данной проблемы, опубликованы недавно Дунаевским и Ахенбахом [32] и Фрёндом и Дугласом [48]. [c.106]

Многообразие видов разрушения деталей при трении связано со сложными физико-химическими процессами в зоне контакта, зависящими главным образом от окружающей среды, условий трения (скорости скольжения, давления, температуры) и применяемых материалов. Основные факторы, определяющие износ, следующие 1) пластические деформации, приводящие к наклепу поверхностей и разрушению микронеровностей 2) окислительные процессы образующиеся при трении окисные пленки хотя и препятствуют схватыванию и глубинному вырыванию, хрупкими быстро разрушаются 3) внедрение отдельных участков поверхности одной детали в сопряженную поверхность другой, что при скольжении вызывает образование неровностей поверхностей и при многократном воздействии их разрушение 4) адгезионное схватывание, приводящее к переносу материала одной детали на другую и усилению изнашивания 5) на-водороживание поверхностей трения деталей, что ускоряет изнашивание деталей в зависимости от условий работы пары более чем на порядок. [c.268]

Для дислокации в скоплении значению Тд соответствует напряжение т, а для дислокации перед препятствием в виде пространственной сетки или ряда включений —разность напряжений % —т. При т > Тт скорость ползучести определяется, главным образом, скоростью выхода дислокаций из скоплений. Падение х в этом случае восстанавливается с помощью дислокаций, которые попадают в скопления при мгновенной пластической деформации сдвига в плоскости скольжения. Если т < то скорость ползучести определяется как процессом обхода дислокациями препятствий и освобождения от закрепления в узлах пространственной дислокационной сетки под действием разности напряжений т —т, так и процессом выхода дислокаций из скоплений, поскольку он влияет на значение т. В этом случае даже при постоянных во времени t значениях т и Т скорость ползучести = dyldt изменяется до установившегося значения пока не сравняются скорости обхода дислокациями препятствий и выхода дислокаций из скоплений. [c.96]

Изменение механических свойств инструментальной стали К14 в зависимости от температуры закалки и отпуска, а также продолжительности обработки представлено в табл. 105. Из этих данных (см. также рис.. 202) следует, что увеличение температуры закалки стали марки К14 выше 1000° С только в незначительной степени улучшает прочностные характеристики, при этом вязкие свойства ухудшаются. Стали, полученные методом электрошлакового переплава и, кроме того, хорошо обработанные путем пластической деформации, по сравнению с обычными инструментальными сталями, имеют более высокие значения вязкости при одних и тех же значениях прочности. Поэтому стали, полученные способом переплава, можно закаливать на ббльшую прочность (твердость) и благодаря этому увеличить износостойкость и долговечность инструмента. С уменьшением скорости охлаждения (охлаждение в масле или в соляной ванне вместо охлаждения на воздухе) или же с увеличением количества заэвтектоидных карбидов и содержания бейнита (см. рис. 199, б) в значительной степени ухудшаются прочностные и главным образом вязкие свойства сталей. Наиболее предпочтительные свойства получаются при ступенчатой закалке в соляной ванне. На прогрев детали с толщиной поперечного сечения 100 мм требуется около 15 мин. При закалке в масле нет необходимости держать детали в масле до полного охлаждения, а достаточно только до тех пор, пока температура сердцевины не достигнет 500° С. При толщине поперечного сечения 100 мм на охлаждение требуется таким образом около 8 мин, а при толщине 250 мм 25 мин. Повышение температуры отпуска выше 600° С приводит к ухудшению вязких свойств стали марки К14, а также сталей, полученных способом электрошлакового переплава. Сталь марки К14 более склонна к обезуглероживанию, чем стали марок К12 и К13. Обезуглероживание можно уменьшить путем цементации упаковкой в ящики с твердым карбюризатором При повышении температуры отпуска теплостойкой штамповой инструментальной стали для горячего деформирования марки 40 rMoV5.3 с содержанием 3% Мо и 5% Сг снижаются прочностные характеристики, растет значение ударной вязкости, значение вязкости при разрушении вначале также увеличивается. Путем отпуска при температуре 560—580° С можно добиться более благоприятного сочетания свойств. Отпуск при температуре выше 600° С охрупчивает эту сталь в меньшей степени, чем сталь К14. [c.249]

Выработка ресурса машин и конструкций связана главным образом с накоплением необратимых повреждений в их деталях, узлах и элементах. Эти повреждения бывают как механического (усталость, изнашивание, растрескивание, накопление пластических деформаций), так и физико-химического происхождения (коррозия, эрозия, адсорбция). Многие виды повреждений носят смешанный характер. Так, процессы изнашивания трущихся деталей могут включать явления механического, физического и химического происхождения. Несмотря на многообразие перечисленных явлений, их можно описать в рамках единой полуэмпирической теории, связывающей скорость накопления повреждений с действующими нагрузками и условиями окружающей среды. Ни одна из моделей этой теории не ставит целью объяснить или детально описать явления. Полуэмпи-рические модели служат для решения инженерных задач, связанных с расчетом на долговечность и прогнозированием ресурса. Единственное назначение этих моделей — дать средства для расчета, обладающие максимальной простотой и использующие в качестве исходной информации минимальное число опытных данных. [c.61]

Полезно иметь в виду, что разрывы в зоне разрушения контролируются локальными деформациями материала в области, примыкающей к зоне предразрушения. Для получения движущейся трещины окружающее упругое поле должно вызвать такие непрерывные пластические деформации на продолжении конца трещины, чтобы их было достаточно для осуществления процессов разделения. Введение устройства, которое могло бы ограничить или фиксировать смещения выше и ниже зоны разрушения, привело бы к немедленному приостановлению процесса разрушения. Увеличение К может увеличить поле пластической деформации, повысить размер зон скачкообразного распространения трещины и обусловить большую скорость трещины. Хотя существуют усложняющие явление оброятельства, например локальные ветвления, не нарушаюшде, однако, устойчивость направления распространения трещины, вероятно, ограничения на скорость распространения пластической зоны у конца трещины служат главным фактором, определяющим постоянство предельной скорости распространения трещин в конструкционном материале. Например, во время хрупкого разрушения широких стальных плит толщиной 25 мм наблюдалась скорость от 1500 до 1800 м/с. Напротив, измерения скорости трещин в газопроводных трубах толщиной около 10 мм показали, что, когда пластическая зона имеет достаточно большую величину (на поверхности излома разрушение срезом составляет 507о и выше), предельная скорость трещины обычно не превышает 400 м/с [3J. [c.15]

Большинство механических испытаний проводится при номинально однородных режимах напряжений. Наиболее часто применяется одноосное напряжение растяжения или сжатия, когда единственная ненулевая компонента главного напряжения 01 действует вдоль оси образца (рис, 1.6, а). (Заметим, что при этом существует гидростатическое давление Р — а/З.) В испытаниях такого типа образец испытывает напряжение, создаваемое весовой нагрузкой или установкой, приводимой в движение двигателем. В последнем случае поршень перемещается с постоянной скоростью, сжимая или растягивая образец. Чтобы получить пластическую деформацию в хрупких материалах, таких, как минералы или горные породы, необходимо предотвратить их разрушение из-за растрескивания до того, как начнется пластическая, деформация. Это достигается наложением на одноосное напряжение всестороннего гидростатического давления (рис. 1.6,6). Таким образом удается остановить рост микротрещин. Всестороннее давление можно получить сдавливанием твердой среды, передающей давление (тальк, хлористый натрий и т. д.), в которую помещен исследуемый образец. Этот прием является основным принципом аппарата Григгса. В данном случае давление можно считать лишь приближённо гидростатическим. Вследствие действия трения в обжимающем материале напряжение довольно плохо известно, однако всестороннее давление может быть большим (до 20 кбар). Другое решение проблемы-использование газа в качестве среды, передающей давление (например, аргона). Тогда давление будет действительно [c.25]

Ординаты ударных диаграмм деформации поликристаллов проходят выше статических [5]. При повышенных скоростях удара к главному силовому полю (растяжение, сжатие, изгиб) добавляется местное поле в области контакта ударяющихся тел. Использование метода вдавливания [5, 6], при котором местное силовое поле являлось одновременно и главным полем, позволило значительно упростить методику и впервые получить надежные опытные данные о влиянии изменения скорости деформирования в 100 млн. раз (от 10 до 10 1/с) на сопротивление значительной пластической деформации. При этом верхний интервал скоростей был увеличен на два порядка по сравнению со скоростями деформирования, достигавшимися ранее. Сопротивление пластической деформации оценивалось по величине твердости Як (твердость по Кубасову) при вдавливании конуса с углом при вершине 90° [c.220]

При обработке металлов и сплавов методами данной группы главные сжимающие напряжения, действующие в деформируемом металле, достаточно высокие, а растягивающие напряжения относительно невелики. Вид напря (енного состояния соответствует неравномерному всестороннему сжатию, а деформированное состояние характеризуется разноименной схемой, в которой две деформации сжатия, действующие от деформирующей силы и бокового давления со стороны стенок контейнера и одна деформация растяжения, возникающая при истечении металла из очка матрицы. Последняя и приводит во многих случаях прессования выдавливанием к понижению пластичности прессуемого металла, а при определенных условиях обработки (при повышении скорости и понижении температуры прессования) — к образованию трещин в прессуемых прутках, профилях, трубах и штамповках. Таким образом, напряженно-деформированное состояние металла при прессовании выдавливанием с соблюдением установленного термомеханического режима делает пластическую деформацию металлов и сплавов этим методом, протекающей при благоприятном нагружении. [c.59]

Для определения максимально возможных скоростей главного вала пресса и мощности электродвигателя следует рассчитать то минимальное время, в течение которого при вытян<ке успеет произойти пластическая деформация. Скорость вытяжки в значительной степени зависит от физических характеристик металла заготовки. Металл должен иметь достаточное и необходимое время для деформирования, ибо в противном случае вследствие неравномерного распределения напряжений может произойти отрыв дна полуфабриката. [c.187]

Непосредственный опыт показывает, что в пределах практической точности при пластической деформации любой данной материальной частицы формоизменяемого тела (в том случае, когда упругие слагаемые ее деформации пренебрежимо малы по сравнению со слагаемыми остаточными) главные оси напряженного состояния совпадают с главными осями скорости ее деформации. [c.134]

И тем не менее, именно к третьей группе приемов экспериментального исследования процессов конечной пластической деформации интерес исследователей за последнее время начал заметно падать. Причины этого заключаются, во-первых, в том, что по результатам экспериментальных работ третьей группы нет никакой возможности судить с практически приемлемой достоверностью ни о направлении главных осей, ни о виде напряженного состояния дефор-мируе] юн модели. Линии раздела слоев фиксируются при исследованиях третьего типа в одной какой-то стадии деформации (например, конечной), и при значительной деформации это не дает воздюжности иметь сколь-либо четкое представление о компонентах скорости деформации. Даже суждение об интенсивности итоговой деформации оказывается возможным только в том случае, когда физический рез деформированного тела во всех своих точках совпадает с главной плоскостью напряженного состояния. При этом определение интенсивности итоговой 428 [c.428]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...