Разрушение от среза

Теория прочности Мора позволяет установить сопротивление разрушению материалов, обладающих разными сопротивлениями растяжению и сжатию. При этом ветвь АВ (рис. 173) характеризует разрушение от среза, а ветвь ВС — от отрыва. [c.189]

Часто встречаются также случаи, когда разрушение от среза происходит по продольному сечению элемента, например разрушение шпонки, соединяющей с валом насаженную на него деталь [c.217]

Условия образования разрушения от среза или от отрыва находятся в связи с напряженным состоянием и возникающими при этом деформациями. Эти условия [c.11]

А. Неправильно. При постоянных во времени напряжениях взлом будет однородным при разрушении от отрыва вся поверхность излома будет крупнозернистой, а при разрушении от среза — гладкой. [c.278]

Разрушение от среза. В тех случаях, когда после возникновения пластических деформаций, происходящих либо посредством скольжения, либо двойникованием, нагрузка продолжает расти и преодолевает возрастающее сопротивление пластическим деформациям, процесс завершается разрушением, происходящим в форме соскальзывания одной части монокристалла по другой. Такое разрушение называют разрушением от среза оно, как и пластическая деформация, вызывается касательными напряжениями. [c.252]

Получить разрушение от среза без предшествовавших ему пластических деформаций не удается однако можно указать случай, относящийся к поликристаллическому металлу — прессованный магний и сплавы на его основе, — в котором разрушение от среза происходит после очень малой пластической деформации. [c.252]

Кроме отмеченных двух путей протекания пластической деформации, переходящей при возрастании нагрузки в пластическое разрушение (от среза), мыслим и иной характер работы материала, при котором после упругих деформаций до возникновения или после ничтожно малых пластических деформаций возникает разрушение от отрыва. То, что пластическое или хрупкое поведение материала зависит от взаимного расположения в пространстве направления действия сил и плоскостей отрыва, скольжения и двойникования, а также направлений скольжения и двойникования и величин предельных напряжений скольжения, двойникования и отрыва, можно проиллюстрировать таким примером. Монокристаллический цинковый стержень в случае, если ось его составляет 45° с плоскостями скольжения, обнаруживает очень большую пластичность — к моменту разрыва его можно растянуть в 10 и более раз. Если же в монокристаллическом цинковом стержне ось его составляет с указанными выше плоскостями 90°, то разрушение происходит, как у чисто хрупкого материала. [c.254]

Излом а на обобщенной кривой течения (см. рис. 8.20) соответствует линии текучести, а точка б — конец кривой — разрушению от среза. Так устанавливаются уровни линий т, и в левой части диаграммы. Так как диаграммы Ттах =/ (g max) могут быть получены при различных видах напряженного состояния, обнаруживается хорошее согласование мест преждевременного обрыва обобщенной кривой течения, получаемой при том виде напряженного состояния, которому соответствует разрушение от отрыва. На рис. 8.21 показано, что в случае очень твердого материала преждевременный отрыв обобщенной кривой течения произошел при всех видах напряженного состояния (сжатие, кручение, растяжение), кроме смятия материала у поверхности. В случае твердого материала при двух видах напряженного состояния удается получить полную, обобщенную кривую течения (при смятии и сжатии), а при двух видах напряженного состояния (кручение и растяжение) в силу разрушения от отрыва происходит преждевременный обрыв [c.554]

Испытания на кручение часто дают более наглядную картину изменения состояния металла при деформировании, чем испытания на растяжение. При кручении форма образца почти не изменяется, что позволяет достаточно точно определять деформации и соответствующие им напряжения до момента разрушения образца включительно, тогда как при испытании на растяжение это становится невозможным после образования шейки. Хрупкие при растяжении материалы (закалённая сталь) дают при кручении значительную деформацию. По виду излома скрученных образцов легко установить характер разрушения излом, перпендикулярный оси образца, характеризует разрушение от среза, излом по винтовой линии — разрушение от отрыва. Так как при кручении шейка не образуется, то кривая кручения не имеет нисходящего участка, и крутящий момент М непрерывно возрастает вплоть до разрушения образца (фиг. 102), что упрощает определение напряжений при кручении. Неравномерность распределения напряжений при кручении не препятствует их учёту. [c.45]

Ветвь АВ огибает круги, характеризующие разрушение от среза, при преимущественном влиянии касательных на-пря -кений. Ветвь D касается кругов, характеризующих разрушение от отрыва, при преимущественном влиянии нормальных напряжений и приближенно соответствует гипотезе наибольших нормальных напряжений. [c.437]

Для случая разрушения от среза при замене огибающей прямой условие прочности выразится так [c.437]

На фиг. 15 представлены схемы огибающих кругов предельных напряженных состояний и соответствующие типы разрушений для основных случаев нагрузки. Слабо наклоненные к оси ветви огибающих соответствуют разрушению от среза, вертикальные ветви соответствуют разрушению от отрыва. Если предельный круг напряжений, соответствующий данному напряженному состоянию, касается [c.485]

Заклепки в соединении, изображенном на рис. 12.8 испытывают напряжения среза по одному поперечному сечению и назьшаются односрезными заклепками. Разрушение от среза может произойти по сечениям т-п (рис. 12.9) [c.165]

Испытания на кручение позволяют по виду излома образцов определить характер разрушения. Излом, перпендикулярный (или параллельный) к оси образца, указывает на вязкое разрушение (от среза) под действием касательных напряжений. Излом по винтовой линии образца указывает на хрупкое разрушение (от отрыва) вследствие растягивающих напряжений. [c.19]

Сопротивление разрушению для материалов с разным сопротивлением растяжению и сжатию определяется также согласно гипотезе Мора, по огибающей кругов предельных по прочности напряжённых состояний. Характер такой кривой представлен на фиг. 2 её полагают состоящей из двух ветвей. Ветвь АВ огибает круги, характеризующие разрушения от среза, при преимущественном [c.339]

На фиг. 5 представлены схемы огибающих и соответствующие типы разрушений для основных случаев нагрузки. Слабо наклонённые к оси о ветви огибающих соответствуют разрушению от среза, вертикальные ветви соответ- [c.341]

С изменением характера разрушения от среза к отрыву уменьшается и величина вязкости разрушения 1(2 [c.130]

В ряде случаев переход от обычного нагружения к нагружению при одновременно идущей коррозии сопровождается изменением характера разрушения от среза к отрыву. [c.156]

Нередко изменения структуры, не отражающиеся на статических свойствах, сильно влияют на ударную вязкость даже без перехода к другому типу разрушения (от среза к отрыву). В случае вязких изломов путем среза ударная вязкость наиболее тесно связана (из статических свойств гладких образцов) с сужением шейки. [c.168]

Как известно ( 249), разрушение от среза практически невозможно без предварительного прохождения через стадию более или менее значительных пластических деформаций, обусловленных касательными напряжениями. Поэтому в качестве теории разрушения путём среза при сложном напряжённом состоянии следует принять или, как более простую, теорию наибольших касательных напряжений, или энергетическую теорию. В первом случае за характеристику сопротив.тения срезу должна быть принята величина [c.783]

Из-за сложного характера распределения напряжений в плоскости среза предполагают, что начало разрушения от среза соответствует состоянию текучести, т. е. иапря- [c.90]

В частности, разрушение от среза поликристаллического металла складывается из срезов отдельных зерен подобно тому, как пластическая деформация поликристаллического металла является следствием пластической деформации зерен, включая сюда изменение формы их границ. В общем срезе разрупюние по границам-не [c.258]

Третья теория дает достаточно хороший результат не только при оценке ненаступлекия текучести, но и при оценке ненаступле- ния разрушения от среза, являющегося концом развития пластических деформаций при наличии упрочнения. Разумеется, при этом [c.531]

В качестве СТоп. р и в (8.13) принимается уже не сГт, р и а сг , р и Ок, с — нормальное напряжение в поперечном сечении растягиваемого (сжимаемого) образца в момент разрушения от среза. Критерий разрушения от среза и условие ненаступления такого разрушения имеют вид [c.532]

Сопротивление срезу не такая ярко выраженная характеристика как сопротивление отрыву, так как разрушению от среза предшествует большая пластическая деформация. При пространственном напряженном состоянии (в отличие от более простого случая — чистого сдвига, происходяш,его при кручении круглого тонкостенного цилиндра) не нсегда легко установить как произошло разрушение (вследствие отрыва или среза). [c.538]

Замечания о терминах. Напомним о терминологии, принятой в настоящем курсе в главе IV. Различаем два типа предельногс состояния материала разрушение и текучесть. Последняя при развитии пластической деформации также может закончиться разрушением. Разрушение различаем двух типов — разрушение хрупкое от отрыва, которому практически не предшествует пластическая деформация, и разрушение от среза, которому предшествует заметная пластическая деформация. При разрушении от среза, ввиду значительного поворота пачек скольжения в процессе предшествующей разрушению пластической деформации и возможности заклинивания этих пачек (прекращения скольжения), может проявиться хрупкий характер в последний момент разрушения. [c.549]

Линия А на диаграмме Шнадта — это линия начала пластической деформации (линия текучести). Снизу линия текучести ограничена точкой Jo, ордината которой равна пределу хрупкости, т. е. такому значению величины П, при котором и ниже которого мыслимо лишь хрупкое разрушение без предшествующей ему пластической деформации. Предел хрупкости — это константа материала в рассматриваемом состоянии и относящаяся к определенным температуре и скорости деформирования. Отрезок прямой, расположенный вертикально между точкой Jg и пересечением с осью абсцисс, представляет собой линию хрупкого разрушения (от отрыва). Кроме отмеченных выше двух линий, на диаграмме имеется еще две линии —обе линии разрушения. Одна из них, линия i , сверху ограничена уровнем ординаты ГГ = 2, а снизу точкой Nf . Линия соответствует разрушению от среза. Другая линия, JnJVp, является линией разрушения от отрыва, происходящего после предварительной пластической деформации. Обсуждаемая основная диаграмма строится на базе эксперимента по нескольким характерным точкам. Так, например, кроме точек и Л экспериментально может быть найдена точка А она соответствует П = 1, KOTODOe имеет место при одноосном растяжении следовательно, абсциссой точки Ад является предел текучести при простом растяжении. Для кривой Л в системе осей П —может быть составлено уравнение таким является [c.558]

Рис. 8.23. Диаграмма Г. Шиадта с линиями разрушения от среза, соответствующими трем напряженным состояниям.

Следовательно, крайняя правая точка (точка, 4 ) огибающей кривой Мора соответствует точке предельной кривой =/, ((т<,, ). Всем точкам, лежащим "левее точки Тк, отвечает начало разрушения от среза (т. е. возникновение текучести) начиная с точки всем точкам, расположенным правее Т , отвечает разрушение, происходящее от отрыва. Подсемейство окружностей Мора, соответствующих разрушению от отрыва, лежит внутри огибающей Мора, не касаясь ее. Для получения сопротивления отрыву, определяемого точкой Т, на участке Тпредельной кривой необходимо построить окружность iHopa, отвечающую точке Т наибольшая абсцисса точки пересечения этой окружности с осью а и представляет собой Заметим, что в не-модифицированной теории Мора ситуации, определяемые точками кривой To t = /i( Tokt). расположенными на участке Т М, ускользают из поля зрения, как и все подсемейство отвечающих этим точкам окружностей Мора. [c.570]

Рис. 8.33. К обобщению творив-О. Мора, предложенному М. М. Фи-лоненко-Бородичем положение точек делящих кривую = = /i (Стокт) две области, которым отвечают два подсемейства предельных окружностей О. Мора (соответствующих разрушению от среза-и — от отрыва — при напряженном состоянии типа растяжения = — 1) — при напря женном состоянии типа чистогв-сдвига (Ид = 0) Т к"— при напряженном состоянии типа сжатия (На = + 1).

Луч 7 пересекается только с вертикальной линией D линией сопротивления отрыву. Происходит разрушение от отрыва, т.е. хрупкое разрушение. Следовательно, хрупкое разрушение без пластической деформации в данном случае возможно только в особых условиях весьма жесткого напряженного состояния с очень низким коэффициентом а (например, при растяжении образца с очень острым глубоким надрезом). Лучи 2-4 (при более мягких напряженных состояниях) пересекают линии АВ — предел текучести и А в — сопротивление срезу т . Во всех этих случаях произойдет разрушение от среза с предшествующей пластической деформацией. Следовательг но, в зависимости от пространственного напряженного состояния один и тот же металл может иметв или хрупкий, или вязкий излом. [c.14]

Различно ориентированные при кручении плоскости действия наибольших касательных и нормальных напряжений позволяют отчетливо отличить разрушение от среза и от отрыва (рис. 2) и соответственно определить величины сопротивления срезу и сопротивления отрыву, как это сделано, например, при определении сопротивления разрушению (отрыву или срезу) в зависимости от содержания углерода в низкоотпущенной стали (рис. 3). Хрупкое состояние материала характеризуется появлением трещины и распрострайением разрушения по винтовой поверхности. Пластичные материалы разрушаются от сдвига, как правило, в плоскости поперечного сечения образца. Дополцитель-ные расслоения и разрушения по продольному направлению свидетельствуют о неоднородности структуры материала. [c.41]

Максимальные касательные напряжения при кручении действуют, в плоскостях, перпендикулярных оси образца. Наибольшие же нормальные напряжения действуют под углом 45°, причем 5мах — мах- После разрушения от среза и отрыва получаются характерные формы излома (см. рис. 87), по которым можно однозначно определить тип разрушения. В отличие от других статических испытаний геометрия излома реальных образцов здесь строго соответствует схемам в табл. 6. Это объясняется тождеством напряженного состояния по всей длине скручиваемого образца от начала испыта- Рис. 8 . В д образцов, развушен-ния до момента разруше- [c.187]

Заслуживают также внимания методы царапания и снятия микростружки, так как Н. Н. Давиденкову удалось доказать, что они, в отличие от методов Бринеля, Роквелла и определения микротвердости, характеризуют сопротивление металла разрушению от среза. [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...