Карбид ванадия

Рис. 54. Ледебуритная литая сталь (1,25% С 0,3% Si 0,30% Мп 4,20% Сг 0,85% Мо 3,74% V 12,0 W) после травления реактивом 90, 10 с. Сложный карбид — темный, карбид ванадия — светлый, ХбОО

Для точного определения карбидов ванадия рекомендовано много способов химического анализа. Карбид V можно рассматривать как насыщенное соединение. Он склонен к образованию дефектной решетки. Содержание углерода при одном и том же типе кристаллической решетки может изменяться от 11 до 19% вблизи стехио-метрического состава. Поэтому при химическом анализе карбидов в ванадиевых сталях находят всегда карбид который [c.137]

Карбид ванадия в ванадиевых сталях стабилен только при относительно высоких температурах он очень медленно растворяется в аустените. [c.137]

Карбид ванадия не травится и не окрашивается в растворах щелочей, а также в горячем щелочном растворе пикрата натрия при травлении в течение 15 мин. [c.137]

Карбид хрома и карбид ванадия различают с помощью горячего травителя 91 [70]. При травлении в течение 1 мин карбид хрома окрашивается в темно-красно-коричневый цвет или вытравливается, причем образующийся растворимый осадок окрашивает стенки ямок, в то время как карбид ванадия остается без изменений. [c.137]

Карбид ванадия остается непротравленным травителем 88 и поэтому очень хорошо выделяется на покрытой сульфидами матрице. [c.138]

Ванадий аналогично хрому стабилизирует цементит, причем тем сильнее, чем выше его содержание в чугуне. Согласно имеющимся данным исследований ванадий не растворяется в цементите, а об разует карбиды ванадия V и V2 . В ванадиевых чугунах карбиды V имеют форму, близкую к шаровидной. [c.65]

Сильно карбидообразующий элемент. При содержании ванадия 0,1% образуется карбид ванадия, который выделяется при 500 — 550° С. Отпуск при 600 — 650° С через несколько ча-С( в вызывает коагуляцию этого карбида. Подавляет превращение в перлитной области, но не влияет на начало превращения в промежуточной области точку мартенситного превращения практически не смещает способствует очень тонкому распределению карбидов в перлите увеличивает прокаливаемость стали при охлаждении от высоких температур и повышает устойчивость стали против отпуска уменьшает прокаливае- [c.20]

У ряда изделий (поковок, труб), особенно крупногабаритных, изготовленных из хромомолибденованадиевых сталей, иногда отмечаются неравномерные и низкие значения а при комнатной температуре, что не наблюдается в сталях этого же типа, не содержащих V. Однако при проведении испытаний на ударную вязкость при повышенных температурах возрастает и имеет высокие значения. Причиной низких значений является выделение высокодисперсных карбидов ванадия при повторном нагреве в интервале температур 600—650° С. Если температура нагрева при отпуске повышается до 700 С и выше, частицы карбидов ванадия укрупняются и возрастает. При быстром охлаждении, которое имеет место в деталях с тонкой стенкой или в деталях небольшого размера, а также при замачивании деталей в воде или в масле, карбиды ванадия выделяются равномерно по телу зерна, границам блоков и линиям сдвигов и в этом случае имеет высокие значения при комнатной температуре. Медленное охлаждение деталей (например, крупногабаритных) вызывает выделение карбидов ванадия в укрупненном виде по границам зерен, при этом резко снижается. [c.90]

Ванадий повышает жаропрочность 12%-ных хромистых сталей, но в определенном сочетании с другими легирующими элементами (Мо, Сг и С). В 12%-ной хромистой стали с 0,6% Мо и 0,1% С наибольший эффект упрочнения при 550° С достигается при введении около 0,3% V. Эффективность влияния ванадия связана с образованием дисперсных выделений карбидов ванадия типа V , При отпуске образуются два вида карбидов типа (Сг, V, Fe, Мо),зСе и небольшое количество карбида ванадия типа V . [c.131]

Предполагалось, что производительность при шлифований, инструмента, изготовленного из стали первой группы, должна быть на уровне производительности при шлифовании инструмента из стали Р18 (в которой нет карбидов ванадия), а инструмента из сталей второй группы — на уровне производительности при шлифовании инструмента из стали Р9, содержаш,ей карбиды ванадия. Как известно, при шлифовании инструмента из стали Р9 абразивными кругами из белого электрокорунда на керамической связке, производительность падает в 1,2—1,5 раза (в зависимости от вида инструмента) по сравнению с шлифованием инструмента из тали PI8. [c.87]

Слой вторичной закалки на шлифуемой поверхности изделия возникает под действием высокотемпературного нагрева и последующего охлаждения. Следовательно, его появление, содержание в нем у-фазы определяются температурой нагрева и составом образующегося при этом аустенита. Из всех элементов, содержащихся в стали, наибольшее влияние на количество у-фазы во вторично закаленном слое должен оказывать углерод, как элемент, наиболее значительно снижающий температуры М и М , на втором месте стоит хром. Влияние вольфрама и ванадия менее значительно. Концентрация элементов в аустените зависит от строения и химического состава отпущенного мартенсита в шлифуемом инструменте. Первичные карбиды, и в том числе карбиды ванадия, не могут при этом участвовать в превращениях. [c.88]

Углерод, содержащийся в стали, распределяется между избыточными карбидами и мартенситом. В сталях, в которых нет карбидов ванадия, а избыточная фаза состоит из карбидов типа Mg (Рез з) С, при постоянном количестве вольфрама, с увеличением содержания углерода повышается его концентрация в отпущенном мартенсите. В данном случае имеет значение соотношение С W. [c.88]

При постоянных условиях шлифования и режиме термической обработки инструмента, изготовленного из стали, не содержащей карбидов ванадии, склонность к сохранению "у-фазы во вторично закаленном слое увеличивается с повышением отношения углерода к вольфраму в стали это справедливо и по отношению плавок стали Р18. [c.92]

Склонность к прижогам быстрорежущей стали, зависящая от состава мартенсита, должна иметь важное значение и при шлифовании стали, содержащей карбиды ванадия, ft е. при содержании ванадия в стали более 2%. [c.92]

Для вывода о влиянии легирующих элементов на содержание у-фазы в структуре мартенсита вторичной закалки в сталях, содержащих карбиды ванадия, были исследованы закаленные образцы. Было показано, что количество аустенита в мартенсите вторичной закалки не зависит от концентрации легирующих элементов. Следовательно, подтверждено, что склонность к прижогам рассматриваемых сталей практически не зависит от содержания в растворе аустенита вольфрама, хрома, ванадия л, как было показано ранее. Tie зависит от наличия карбидов М С и МС. [c.94]

Понижение шлифуемости с увеличением содержания углерода этой группы стали отмечается также в других работах, где предполагалось, что при повышении концентрации углерода в стали возрастает количество карбидов ванадия [35]. В действительности же количество карбидов V зависит от содержания ванадия в стали, а избыток углерода находится в мартенсите и поэтому сталь становится более склонной к прижогам. [c.94]

Вместе с тем в соответствии с высказанным выше положением, активность карбидообразования и устойчивость карбидов в лсгнроианных сталях будет возрастать при переходе от элементов марганца и хрома к элементам молибден, ванадий, вольфрам и титан и др. имеющим менее достроенные rf-полосы, чем у марганца и хрома. Это значит, например, что при наличии в стали одновременно хрома и ванадия следует ожидать в иерную очередь образования карбидов ванадия( в равновесных условиях). [c.353]

Сплав этой марки имеет присаяку карбида тантала и карбида ванадия (0,5 й). [c.558]

По данным работы [70, электролитическое выявление карбидов проводят следующим образом. Анодом служит образец, катодом — платина. Травление начинают в 10%-ном растворе NaOH. При плотности тока 0,1 А/см длительность травления составляет 2 мин. При этом травятся карбиды хрома, вольфрама, ванадия. После переполировки образец электролитически травят в 10%-ном растворе Na N при плотности тока 0,2 А/см и длительности 2 мин. При этом травятся только карбиды вольфрама и хрома, карбид ванадия остается без изменений. [c.136]

Травитель 103 0,8 г NaOH 10 г Кз[Ре(СН)а] 100 мл HjO). Этот травитель позволяет различать карбид ванадия и карбид железа в сталях без других легирующих добавок. Кипящий раствор за 10 мин окрашивает карбид ванадия, в то время как карбид железа не окрашивается. Карбиды хрома и вольфрама, а также вольфрамид железа темнеют значительно сильнее, чем карбид ванадия. [c.137]

Травитель 104 [электролитическое травление]. Карбиды хрома и ванадия выявляют методом электролитического травления в слабом водном растворе аммония или гидроксида натрия. При травлении с образованием лунок, которые имеют красно-коричневый цвет, карбид хрома растворяется быстрее, чем карбид ванадия, при травлении которого лунки кажутся неокрашенными. Карбид ванадия не травится 10%-ным раствором цианида натрия и этим дтличается от карбидов хрома и вольфрама, [c.137]

Карбид железа. . . Карбид хрома. . . Карбид вольфрама Карбид ванадия Вольфрамид железа Быстрорежущая сталь [c.154]

Карбид ванадия Вольфрамид желе- 30 17 5 5 2 — 40 — [c.157]

Карбид ванадия Вольфрамид желе- - 10 30 15 30 5 (13) (3-4) [c.157]

К. Н. Миняйловским, А. И. Мартыновой и Л. М. Пикулиной проведено исследование комплексно легированных чугунов с различным содержанием ванадия (3,74—8,10%) [46]. Изменяя степень легирования и скорость охлаждения, получали отливки, структура которых при наличии ванадиево-карбидной эвтектики и вторичных карбидов ванадия отличалась строением матрицы (перлитная, аустенитная с 3—6% мартенсита, аустенито-мартенситная, мартен-ситная, перлито-бейнитная, мартенсито-бейнито-аустенитная). Анализ экспериментальных данных показал, что наибольшая износостойкость характерна для сплавов, имеющих аустенитную матрицу с 3—15% мартенсита. [c.35]

И. Н. Богачев установил, что ванадий может раствориться в це< ментите в количестве до 0,5%. Следовательно, легирование ванадием приводит к связыванию части углерода в карбиды и обеднб нию углеродом жидкой фазы. При этом карбидообразование ос-ложнено из-за появления твердых растворов карбида ванадия в цементите, более устойчивых и прочных по сравнению с обычным цементитом. В процессе первичной кристаллизации ванадий должен вызывать перераспределение углерода аналогично титану, отличаясь от последнего меньшей устойчивостью карбида и большей растворимостью в аустените и цементите. [c.65]

Этот экспериментальный факт, по-видимому, можно объяснить тем, что адгезия пленок молибдена к графиту больше, чем на окисных подложках и, следовательно, сплошность пленки должна наступить при меньшей общей толщине пленки. По-видимому, также нужно учитывать, что при взаимодействии молибдена с графитом образуется карбид молибдена, смачивающийся металлом гораздо лучше, чем окисные соединения молибдена. В системе С — Мо — Sn (Гоп = 900° С) критическая толщина равна, как и в системе С — Мо — Си (Топ = 1150° С), 200 А. Это можно объяснить тем, что уже при температуре 900° С взаимодействие пленки с подложкой настолько велико, что дальнейшее повышение температуры до 1150° С не очень сказывается на структуре пленки. Если взаимодействие пленки с подложкой сильное, то продукты реакции смачиваются хуже, чем металл пленки, критическая толщина сдвигается в сторону больших толщин.Так, в системе С — Fe — РЬ критическая толщина при температуре опыта 700° С составляет 1000 А, а в системе С — V — Sn (Топ = 900 " С) сч> 700 А. Эти данные соответствуют времени отжига пленок не больше 5 мин. При отжиге больше 5 мин получаются нестабильные результаты и критическая толщина сдвигается еще больше в сторону увеличения толщины пленки. Действительно, убыль свободной энергии AF при образовании карбидов молибдена Жо С и карбида железа Feg приблизительно одинакова и равна 0,75 ккал моль (700° С) а для карбидов ванадия она значительно больше — 26,1 ккал1моль (900° С), что находится в хорошем соответствии с полученными данными по смачиванию. [c.25]

Однородность сплава Fe—Со—2 V в большой степени определяется его чистотой. Примеси ухудшают магнитные свойства сплава, нарушают кристаллическую структуру, вызывая неоднородность намагниченности. Показателем степени чистоты является коэрцитивная сила. Гоулд и Веннн [3S] получили для сплава Fe—Со—2V минимальные значения коэрцитивной силы Не путем применения очень чистых шихтовых материалов и тщательного переплава [42, 43]. Келлер и Гилман, [39] получили сплавы Fe—Со и Fe—Со—2V с минимальными значениями Не путем применения зонной плавки с последующим отжигом образцов в водороде. К существенному росту Не приводит наличие в сплавах остаточного углерода [41]. При содержании С>0,01% в сплавах Fe—Со—2V, как правило, присутствуют карбиды ванадия, отрицательно влияющие на магнитные свойства и однородность. [c.233]

В связи с тем, что температура перегретого пара в современных энергоустановках превысила 510° С, хромомолибденованадиевые стали (12Х1МФ, 15Х1М1Ф), как более жаропрочные, полностью заменили в котельном производстве хромо молибденовые стали. Большая жаропрочность этих сталей объясняется тем, что V в них упрочняет твердый раствор, уменьшает скорость диффузионных процессов перераспределения элементов, главным образом Мо, и повышает устойчивость стали против отпуска. Кроме того, распределение термически устойчивых высокодисперсных карбидов ванадия по дефектам кристаллической решетки препятствует развитию сдвиговых процессов при пластической деформации. Наиболее удачно распределение карбидов ванадия по многочисленным дефектам мартенситных кристаллов и наименее — по [c.86]

Для предотвращения получения низких значений а в крупногабаритных изделиях из хромомолибденованадиевых сталей охлаждение их на спокойном воздухе и тем более замедленно нежелательно. Необходимо принудительное ускоренное охлаждение, обеспечивающее равномерное выделе1П1е высокоднсперсных карбидов ванадия в основной матрице. Наряду с этим равномерное выделение высокодисперс- [c.90]

Повышая температуру закалки ванадиевых сталей и тем самым переводя часть карбидов и карбонйтрйдов ванадия в аустенит, удаётся повысить лзносостойкость мартенсита.. Карбиды титана менее растворимы, чем карбиды ванадия и поэтому эффект повышения температуры закалки практически не обнаруживается. [c.7]

С увеличением этого соотношения должно возрастать содержание углерода в мартенсите закалки, а затем в мартенсите отпуска (с упрочняющими карбидами), а следовательно, и в аустените при разогреве шлифуемой поверхности. Быстрорежущие стали Р18, Р12 и ЭИ347 (без карбидов ванадия) имеют разное соотноше- [c.88]

Действительно известно, что карбиды МС шлифуются очень плохо, примером тому могут служить твердые сплавы, которые на 92—96% состоят из карбидов W Ti и др. Но в быстрорежущих сталях, содержащих ванадия 2,0—2,6%, карбидов ванадия образуется всего около 3%. Карбиды представляют собой сравни-тел но крупные образования, входящие в карбидную ликвацию, поэтому мало вероятно, чтобы шлифуемость быстрорезкущей 92 [c.92]

Количество карбидов ванадия во всех исследованных сталях изменяется от 2,5 до 3,5% (фактически постоянно). Следовательно, раз Еичие в шлифуемости внутри данной группы стали также нельзя объяснить содержанием карбидов V . Эго вынуждает признать наличие дополнительных факторов (кроме карбидов ванадия), влияющих на шлифуемость. [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...