Вытяжка скорость

Эксперименты со стеклами различной вязкости дают основание утверждать, что температура разогрева матрицы в основном обусловлена толщиной смазочной пленки, зависящей от свойств применяемой смазочной шайбы, вытяжки, скорости и способа прессования (с пресс-остатком или без него) [23]. [c.16]

В непрерывном стане труба получает значительную деформацию и при коэффициенте вытяжки до 4,5—5,5 достигает длины до 8 л. В результате вытяжки скорость металла по мере обжатия в каждой паре валков увеличивается и оправка приобретает скорость, большую, чем скорость металла в первых клетях, но меньшую, чем в последних. Поэтому после прохождения последней пары валков передний конец трубы на длине около 1,5 м сползает с оправки. Скорость выхода трубы из стана составляет около 120 м[мин. [c.365]

Я,-, , tl — соответственно вытяжка, скорость и время деформации на рассматриваемом участке [c.216]

Обработка в течение нескольких часов в окислительной атмосфере в интервале 200—300°С в натянутом состоянии для предотвращения усадки и для вытяжки. Скорость реакции окисления контролируется диффузией кислорода через ПАН- Волокно, и завершение процесса может быть оценено по микроскопическому исследованию поперечного среза, а также по окончании выделения цианистого водорода. В целях интенсификации окисления представляется весьма интересным предварительное (ниже 70°С) озонирование и последующее нагревание на воздухе до 260°С [9-5]. [c.153]

Скорость деформирования должна приниматься в зависимости от наличия оборудования ка данном производстве. Изменяя какой-либо из параметров, таких как температура штамповки радиус вытяжного ребра матрицы е -ч радиус закругления пуансона зазор между пуансоном и матрицей 2 толщина материала 3 ввд смазки скорость штамповки усилие прижима качество обработанной поверхности вытяжного ребра свойства материала (пластические свойства и сопротивление деформированию)- определяют прежде всего его влияние, а также оптимальное значение построением кривых в зависимости от предельного коэффициента вытяжки. [c.29]

Типы приводных ремней. Приводные ремни должны иметь малую остаточную вытяжку высокую статическую и усталостную прочность при работе с большими скоростями и на шкивах малого диаметра [c.353]

Скорость приема материала, т. е. скорость вытяжки, также регулируется вариатором приемного устройства, расположенного с его правой стороны. [c.121]

Шестизвенные механизмы с последовательным соединением групп позволяют воспроизвести движение ведомого звена с остановкой заданной продолжительности или с постоянной скоростью на некотором участке, при непрерывном вращении ведущего кривошипа. Например, в прессах для глубокой вытяжки полых изделий движение пуансона на рабочем участке должно происходить со скоростью, которая близка к постоянной. Это условие, необходимое для [c.68]

Экспериментальные данные показали, что пассивирующую способность хромата цинка и смешанного хромата бария-калия по отношению к стали и магниевому сплаву можно сильно повысить при добавлении оксида цинка (рис. 8.8). Изучение кинетики электродных реакций в водных вытяжках хроматов и их смесей с оксидом цинка также показало, что добавление оксида цинка к смешанному хромату бария калия способствует увеличению анодной поляризации стали и, следовательно, уменьшает скорость анодного растворения (рис. 8.9), В вытяжке одного смешанного хромата сталь удается заполяризовать лишь до 600—700 мВ (после чего она переходит в активное состояние), а в вытяжке, полученной из смеси хромата с оксидом цинка, электрод можно заполяризовать анодно до потенциала 1400—1500 мВ. Благотворное влияние оксида цинка отмечено и в случае добавления его к хромату цинка. [c.133]

Закономерности в изменении потенциала и скорости коррозии находятся в хорошем соответствии с теми значениями концентрации хромат-ионов, которые содержатся в водных вытяжках. Все это указывает на то, что основным пассивирующим агентом в пигментных смесях является хромат-ион. При исследовании кинетики анодной реакции также подтвердилось, что пассивирующие свойства водных вытяжек сильно зависят от соотношения пигментов в водной вытяжке, полученной из одного фосфата хрома, стальной электрод слабо пассивируется. В вод- [c.143]

При исследовании емкости электрода, которое позволяет оценить пассивирующие свойства электролитов, было отмечено возникновение на поверхности металла под воздействием водных вытяжек, полученных из смесей с оптимальным соотношением пигментов, более совершенных защитных пленок (рис. 8.18). При малых частотах (500 Гц), характеризующих емкость электрохимического процесса, водные вытяжки, полученные из фосфата хрома, не изменяют сколько-нибудь заметно скорость электрохимических реакций, и поэтому емкость электрода составляет около 40 мкФ/см , что характерно для активного растворяющегося электрода. Однако при больших частотах (20 кГц) когда измеряется в основном емкость конденсатора, фосфаты способствуют уменьшению емкости (начальное значение 1,9 мкФ/см ), которая продолжает снижаться во времени. [c.144]

Емкость стального электрода в процессе воздействия водных вытяжек из. модельных систем, содержащих различное количество отвердителя, плавно снижается с 14,7 до 11,95 мкФ/см , емкость стали в вытяжке из раствора хлорсульфированного полиэтилена, не содержащего отвердителя, значительно выше и во времени не изменяется (рис. 9.19). Как видно из рис. 9.20, скорость коррозии в водных вытяжках из модельных систем, содержащих отвердитель, снижается примерно в 4 раза. [c.188]

Рис. 9.23. Зависимость pH, потенциала ф и скорости коррозии К от концентрации ингибиторов Синг в водных вытяжках

Скорость коррозии стали в водных вытяжках из ингибиторов при всех концентрациях ингибиторов М-1 и ВНХ-40 низка, В водной вытяжке из ингибитора ИФХАН-110 скорость коррозии минимальна при концентрации не ниже 1%. [c.190]

Расточка заготовки по внутреннему диаметру и обточка по внешнему диаметру с соответствующими припусками (рекомен- дуемые подачи 0,1—0,2 мм об и глубина резания 2—3 жл) На станках, не оборудованных вытяжкой, число оборотов патрона составляет для обычного графита 200—300 в минуту, а для графита, пропитанного металлом, — до 400—500 в минуту. С увеличением скорости резания создается воздушный вихрь, который разносит пыль по цеху, ухудшая санитарно-гигиенические условия труда. [c.112]

Штамповку-вытяжку применяют при изготовлении заготовок из фибры и осуществляют на гидравлических прессах. Скорость вытяжки равняется 100 мм в 1 мин. Гнутье применяют при изготовлении заготовок из фибры, древеснослоистых пластмасс и других листовых пластиков. Склеивание под давлением применяют для соединения частей, изготовленных как из пласт- [c.444]

С помощью цилиндра 13, смонтированного на тележке 6, открываются жалюзи затвора дозатора, и смесь заполняет опоку. Тележка 6 возвращается в крайнее левое положение, многоплунжерная головка 11 устанавливается над опокой. Поршень прессового цилиндра 7 начинает опускаться вместе с многоплунжерной головкой. Одновременно (или с некоторым запозданием) начинает работать ударный (встряхивающий) механизм 5 происходит процесс уплотнения смеси. По истечении заданного времени ударный механизм выключается, прессовый поршень поднимается одновременно (но с меньшей скоростью) поднимается и кромочный конвейер механизма 5 происходит вытяжка модели. При входе очередной опоки на кромочный конвейер механизма 5 готовая полуформа выталкивается из автомата. [c.213]

Рабочий цикл испытаний на приборе полностью автоматизирован. Насосом масло подается в нижние полости цилиндров 4 VI 1. За счет разницы площадей цилиндров скорость поршня прижима 3 выше скорости поршня вытяжки 2. Поэтому для сокращения времени холостого хода пуансона 10, который через гайку увлекается поршнем 3, одновременно через обратный клапан происходит подсос жидкости в рабочую полость цилиндра 1. [c.118]

Максимальная скорость вытяжки, мм/мин Максимальное усилие прижима, кН Мощность привода, кВт Предельное усилие пресса для вырубки образцов, кН [c.122]

Вязкость боросиликатных (рис. 3, кривые 5, 6) стекол в интервале обработки не изменяется быстро. Контроль толщины слоя за счет вытягивания осуществлять нельзя, поэтому ленту расплавленного боросиликатного стекла пропускают между валками. При этом зачастую из-за изменений в составе стекла и скорости охлаждения на поверхности стекла часто образуются линии вытяжки, которые устраняются шлифовкой и полировкой. Модифицированные боросиликатные стекла (кривые И, 12) имеют более крутые кривые вязкости и более пригодны для вытягивания, однако их изготовление связано с рядом проблем трудностью регулирования температуры резистивным нагревом из-за высокого удельного сопротивления и высокой вязкости, затрудненным от- [c.415]

Прессы с приводом без маховика несколько дороже, но имеют следующие преимущества упрощается уход за прессом и устраняется вибрация пресса вследствие отсутствия маховика и муфты достигается экономия электроэнергии (примерно на 25%) осуществляется автоматическая остановка электродвигателя при перегрузке пресса (максимальное реле) лёгкость установки и наладки штампов благодаря возможности получения реверсивного хода простым нажатием кнопки обратного хода на щитке управления. Останов ротора двигателя производится при помощи колодочного тормоза, смонтированного на вале ротора. Данный тип электродвигателя может быть использован для получения различных скоростей в течение цикла хода ползуна, что является особенно ценным для операций штамповки с глубокой вытяжкой. [c.532]

Синусоидальный график скорости ползуна у обычных кривощипных прессов вполне пригоден для таких операций, как вырубка и неглубокая вытяжка, совершающихся в самом конце хода ползуна, когда скорость приближается к нулю. Для этих работ число ходов пресса определяется главным образом условиями подачи изделий в щтамп, а не характером самой операции. Механизируя по- [c.541]

Применяют также ремни с несущим слоем Hi стальных тросов. Они значительно уже, чем ремни нормальных сечений, работают с малым упругим скольжением н вытяжкой, имеют высокий КПД, допускают высокие скорости, но менее до.пговечны (в ССХ Р не выпускаются). [c.283]

Возникающие при ударе в стержне упругопластические волны обусловливают увеличение продолжительности удара т с возрастанием скорости удара Цуд [31]. Начиная с некоторого значения скорости удара, т упругопластического стержня становится больше значений Тд, соответствующих упругому стержню (Тд 2//до)> и с увеличением скорости возрастает до величин, в несколько раз превосходящих Тд. Опыты проводились с тонкими стержнями, изготовленными из латуни, меди и алюминия, при растягивающих ударах. Продолжительность удара т определялась с помощью счетно-импульсного хронометра при различных скоростях удара (до 40 м/с). Для стержней из одного и того же материала, но имеющих различную длину, экспериментальные данные для отношения т/Тд в зависимости от скорости удара Нуд достаточно точно ложатся на одну кривую. Ростт в зависимости от скорости удара Оуд имеет четко выраженный ступенчатый характер с периодически расположенными нерезкими изломами вид ступеней для данного материала зависит от предварительной вытяжки образцов (более четкие ступени получаются для образцов со значительной предварительной вытяжкой, когда диаграмма ст -4- е материала приближается к билинейной). Обнаруженная периодичность и геометрическое подобие свидетельствуют об определенной роли упругопластических волн в явлении отскока стержня от преграды. График т (ц), полученный из теоретического решения задачи, также имеет ступенчатую форму (горизонтальные ступени с разрывами), что согласуется со ступенями экспериментальной кривой для т при аппроксимации статической диаграммы а Ч- е двумя прямыми, причем лучшее согласие получается для образцов с большей предварительной вытяжкой. [c.226]

При обычной технологии глубокой вытяжки стакан на стали 12XI8HI0T вытягивается за три перехода с промежуточными отжигами, травлением и т.д. (см. рис. 302). При вытяжке в сверхпла-стичном состоянии эта же деталь получается за один переход. При этом вместо 630-т пресса двойного действия оказывается достаточным 100-т гидравлический пресс, улучшается однородность толщины стенок детали, на 10—12 % улучшается коэффициент использования металла. За счет однородно мелкозернистой структуры улучшаются механические свойства. Условия сверхпластической деформации ° 780- 850° e=10 2-i-10- с (т.е. 4 мин на одно изделие). Ультрамелкое зерно было получено с помощью скоростной рекристаллизации после холодной прокатки. Для этого нагрев катаных заготовок проводили в соляной ванне до 780° со скоростью 30— 50 °С с- и закаливали в воде. [c.574]

При установленном режиме пе реработки защитных покрытий скорость шнека была 50 об мин, а скорость вытяжки листов—2,2 м1мин. [c.121]

Как отмечено в работе [66], зависимость процесса коррозии стали 1Х18Н10Т от степени деформации при различных способах деформирования определяется одновременным действием двух факторов выделением а-фазы пониженной стойкости с образованием электрохимической гетерогенности и повышением энергии решетки, в результате чего облегчаются анодный и катодный процессы. Эксперименты показывают, что с увеличением степени деформации скорость коррозии линейно растет при одноосном растяжении, обжатии, гидростатической вытяжке и взрывном [c.78]

Как отмечено в работе [72], зависимость процесса коррозии стали 1Х18Н10Т от степени деформации при различных способах деформирования определяется одновременным действием двух факторов выделением фазы а пониженной стойкости с образованием электрохимической гетерогенности и повышением энергии решетки, в результате чего облегчаются анодный и катодный процессы. Эксперименты показывают, что с увеличением степени деформации скорость коррозии линейно растет при одноосном растяжении, обжатии, гидростатической вытяжке и взрывном формообразовании, тогда как содержание фазы а непрерывно увеличивается только при обжатии и вытяжке. При одноосном растяжении образовавшееся вначале небольшое количество фазы а остается неизменным на протяжении почти всего процесса деформирования и не коррелирует с ростом скорости коррозии. Таким образом, в случае одноосного растяжения в этих опытах решающую роль играло повышение энергии кристаллической решетки. [c.80]

Рис. 9.20. Зависимость скорости коррозии К стального электрода от продолжительности выдержки в водных вытяжках из раствора ХСПЭ в ксилоле (1) и систем, содержащих 2,5 (2), 10 (3), 20 4) и 100% (5) АКОС

В водных вытяжках наблюдается и значительное торможение скорости анодного растворения стали в широкой области потенциалов (рис. 9.21). Электрод остается в пассивном состоянии вплоть до потенциала 1 В, и для перевода его в пассивное состояние требуются более слабые токи. Такое поведение стали в исследуемых вытяжках можно объяснить адсорбцией на поверхности электрода ионов аммония, которые уменьшают скорость анодного растворения металла в несколько раз. В вытяжке из раствора хлорсуль- [c.188]

В зависимости от концентрации ингибитора были определены pH водных вытяжек, а также потенциал стали и скорость коррозии стали в этих втяжках. Как видно из рис. 9.23, в водных вытяжках из ингибиторов М-1 ВНХ-40, pH при изменении концентрации от О до 1% возрастает до 8—8,5, а в дальнейшем при повышении концентраиии от 1 до 5% наблюдается незна- [c.189]

Рис. 9.24. Зависимость pH, потенциала <р и скорости коррозии К от концентрации ингибитора Сянг в водной вытяжке из смеси лака ХП-734 с ингибиторами

Для выяснения поведения этих ингибиторов при введении в хлорсульфи-рованный полиэтилен исследовали ингибиторы М-1, ВНХ-40 и ИФХАН-110 в концентрациях от 0,1 до 5% и получали водные вытяжки из этих составов. Результаты испытаний приведены на рис. 9.24. Значение pH при этом воздействии значительно снизилось. Потенциал стали стабилен при концентрации ингибиторов М-1 и ВНХ-40 не менее 3%. Для хлорсульфированного полиэтилена, ингибированного ИФХАН-110, было отмечено резкое возрастание потенциала стали с повышением количества ингибитора до 1%, а при дальнейшем повышении концентрацш ингибитора — некоторое снижение потенциала. Скорость коррозии значительно повышается. [c.190]

На третьем участке (в) происходит уменьшение поперечных размеров шейки. Достигнув определенных поперечных размеров, шейка перестает суживаться с этого момента начинается четвертый участок диаграммы напряжений (отмечен на рис. 4.94, в буквой г). Однако шейка захватывает все больший участок по длине образца. На образце создаются области, в которых резко отличаются поперечные размеры шейки и крайних участков. К тому моменту, когда шейка распространится на всю длину образца (конец участка г), деформации достигают сотен процентов. В процессе развития шейки материал ориентируется — молекулярные цепи расправляются и располагаются вдоль образца (вдоль направления растя-нсения). Материал приобретает свойство анизотропности—большую прочность вдоль направления растяжения. Этим (ориентационным) упрочнением и объясняется тот факт, что, пока шейка не охватила по длине весь образец, утонения (сужения) ее не происходит — шейка легче распространиться на еще не охваченные ею участки, чем сужаться. Так обстоит дело до полного распространения шейки на весь образец. Скорость стабилизации поперечного сечения шейки зависит от ориентационного упрочнения материала. Если для приобретения ориентационного упрочнения, препятствующего сужению шейки, не требуется большой вытяжки, то четвертый участок диаграммы (отмечен буквой а на рис. 4.94, в) сокращается и может совсем отсутствовать, т. е. диаграмма растяжения получается без максимума (например, у целлулоида). Вообще картина растяжения различных полимеров зависит от их склонности к ориентационному упрочнению. Явление значительного удлинения образца на участке г диаграммы (рис. 4.94, в) носит название вынужденной эластичности, происхождение термина будет пояснено ниже. При разгрузках и повторных нaгpyнieнияx, в частности при колебаниях в процессе распространения шейки на всю длину образца, вследствие наличия последействия возникают петли гистерезиса (рис. 4.94, а, кривая, соответствующая температуре Т ). Наиболее широкие петли наблюдаются в области Tg. Вынужденно-эластическая деформация термодинамически необратима, при больших деформациях большая часть работы деформации переходит в тепло. Одиако от пластической деформации она отличается тем, что после разгрузки и нагрева до температуры Tg эта деформация исчезает. Отсюда название еластическая. Однако для возникновения обсуждаемой деформации необходимо довести напряжения до — предела вынужденной эластичности. Этим отличается вынуяаденно-эластическая деформация от высокоэластической, которая возникает при Т > Tg, т. е. в другом диапазоне температур, в процесса нагружения от нулевых напряжений. Отсюда становится понятным и слово вынужденная в названии деформации. Другим отличием вынужденно-эластической деформации от высокоэластической является то, что высокоэластическая деформация по устранении нагрузки исчезает без нагрева. [c.343]

Эффект разгрузки особенно важен для высоконагруженных скоростных подшипников тех роторов, у которых происходит рост дисбаланса во время эксплуатации (по сравнению с допустимым монтажным дисбалансом). Это относится в первую очередь к ротору газовой турбины, диск которой работает в области пластической деформации и у которой может наблюдаться заметная вытяжка лопаток. Более того, у газовой турбины возможны и дефекты обгар лопатки, обрыв частей лопатки и даже обрыв полной лопатки. Эти дефекты могут привести к возникновению неуравновешенных сил, измеряющихся сотнями килограммов и даже несколькими тоннами. Так, обрыв лопатки создает на современной газовой турбине неуравновешенную силу в 7—10 т, вектор которой вращается с огромной скоростью (более 10 ООО об/мин.). Очевидно, что такой дефект при обычной (жесткой) конструкции опор ротора должен привести к аварии и даже к катастрофе. Указанные дефекты могут возникать у газовой турбины как во время длительной эксплуатации, так и особенно в период форсировки и доводки конструкции двигателя на заводе. Таким образом, с помощью применения упругого подшипника, т. е. амортизации опоры, у газовой турбины можно существенно поднять ее надежность в процессе эксплуатации. [c.55]

Исходными параметрвлми при синтезе кинематики ПРД являются So — полное перемещение рабочего органа в интервалах времени /д (для операций рельефной формовки, чеканки, прессования пластмасс и т. п.) и tu + (для операций типа вытяжки, вырубки и т. п.) Цщах — допустимая скорость рабочего хода ащах — допустимое ускорение рабочего органа. [c.323]

А. Для операций вырубки, вытяжки, обжима, ввода деталей в аппараты, ванны и т. д. — закон изменения ускорений по косинусоиде с трехпериодной тахограммой, обеспечивающей в среднем интервале постоянную скорость рабочего хода [c.323]

Вытяжку осуществляют сферическим пуансоном со скоростью 5—25мм/мии. Испытание ведут до появления на лунке трещины или до момента уменьшения усилия вытяжки. Достигнутая в этот момент глубина лунки, измеренная с погрешностью не более 0,1 мм, служит мерой способности металла к вытяжке и обозначается IE. [c.117]

Глубокую вытяжку рекомендуется выполнять на тихоходных прессах при скорости не более 0,25 м1сек. Штамповку — вытяжку сложных деталей следует производить с применением межоперационных отжигов. При конструировании вытяжных штампов радиус закругления рабочей кромки матрицы должен [c.191]

Усилие на поршень для любогоположения кривошипа определяется по индикаторной диаграмме. Аналогично для прессов усилие на ползун определяется по диаграмме прессования, резания или вытяжки. Для определения сил инерции необходимо знание закона изменения угловой скорости кривошипа. (Для большого круга машин угловая скорость кривошипа является постоянной.) [c.487]

Обладает достаточно высокими механическими свойствами. Прекрасно обрабатывается вгорячую. Хорошо переноситштам-понку без вытяжки. Допускает обработку резанием на малых скоростях [c.106]

Общие правила ведения вытяжки. 1) Вытяжку без обжимок можно вести с кантовкой на 90° (фиг. 69, а) или по винтовой линии (фиг. 69, б). Второй способ применяется при ковке твёрдых сортов стали (наприцер, инструментальной) и вообще металлов, имеющих низкую скорость рекристаллизации при температуре ковки. При первом способе кантовка после каждого удара молота (нажима пресса) не является обязательной. Можно произвести ряд последовательных ударов (нажимов) по [c.307]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...