Температура закалки

Наследственно мелкозернистая сталь не склонна к перегреву, т. е. интенсивный рост зерен начинается при значительно более высокой температуре, чем у наследственно крупнозернистой. Поэтому интервал температур закалки у наследственно мелкозернистых сталей значительно шире, чем у наследственно крупнозернистых. [c.243]

ВЫБОР ТЕМПЕРАТУРЫ ЗАКАЛКИ [c.285]

Температура закалки для сталей большинства марок определяется положением критических точек Л[ и Аз. [c.285]

Для заэвтектоидных сталей оптимальная температура закалки, наоборот, лежит в интервале между Лс и Лсз и теоретически является неполной (рис. 230,6). [c.286]

Повышение температуры закалки выше этих температур и вызванный этим рост зерна аустенита обнаруживаются в первую очередь в получении более грубой и крупноигольчатой структуры мартенсита (рис. 231), или грубого крупнокристаллического излома. Следствием такого строения является низкая вязкость. [c.287]

Иногда мягкие пятна появляются из-за неоднородности исходной структуры, например скоплений феррита. В этих местах при нагреве до температуры закалки может сохраниться феррит или получит))СЯ аустепит с недостаточной концентрацией углерода. Естественно, что в этих местах даже при правильно проведенной закалке твердость недостаточная. Предварительная термическая обработка (нормализация), создающая более однородную структуру, устраняет этот дефект. [c.307]

Такая температура закалки будет лежать выше верхней критической точки для сердцевины и поверхности. [c.329]

Следует отметить, что и при максимально высокой температуре закалки первичные карбиды не растворяются в аустените. Сталь Р18 отличается от Р9 только более высоким содержанием избыточных первичных карбидов при одинаковой температуре закалки насыщенность аустенита и, следовательно, красностойкость мартенсита будут одинаковыми. Вот почему, несмотря на такое большое различие в составе, режущие свойства стали Р9 и Р18 практически одинаковы, так как мартенсит у них получается одного состава. [c.425]

Температура закалки должна быть возможно выше, однако не выше температуры начала интенсивного роста зерна или оплавления. Для стали Р18 оптимальная температура закалки 1260—1280°С, для стали Р9 1220—1240°С, для других сталей эти температуры указаны в табл. 55. Из-за малой теплопроводности стали нельзя помещать инструмент сразу в печь для окончательного нагрева во избежание появления трещин. Ре- [c.428]

Выдержка при температуре закалки, способствуя переводу карбидов в раствор, действует аналогично повышению температуры закалки. [c.430]

Для кубиков высотой менее 400 мм возможна посадка их прямо печь, разогретую до температуры закалки. [c.442]

Рис. 358. Влияние температуры закалки на твердость хромистых сталей (13% Сг) с разным содержанием углерода

Механические свойства после окончательной термической обработки (после закалки и старения) сильно зависят от температуры закалки (рис. 427). В результате повышения темпе- [c.584]

Высокое легирование снижает температуры начала плавления, поэтому применяют более низкую температуру закалки по сравнению с такой для дюралюминия (460—470°С). Меньшая скорость распада пересыщенного твердого раствора сплава В95 (см. рис. 411) приводит к следующим изменениям в технологии термической обработки [c.588]

Более грубая структура второй фазы у сплавов АК требует больших выдержек при температурах закалки. Лучшие свойства у этих сплавов получаются обычно после искусственного старения. [c.589]

Рис. 5.17. Величина вмороженного сопротивления А/ (°С) для различных термометров в зависимости от температуры закалки. Линия / описывает формулу (5.32) [10].

При использовании других методов выявления зерна конструкционных и инструментальных сталей температуру нагрева принимают равной температуре закалки или на 20—30 С выше этой температуры. Время выдержки при таком нагреве 3 ч. [c.159]

Трещины. Трещины возникают при закалке в тех случаях, когда внутренние растягивающие напряжения I рода превышают сопротивление стали отрыву. Трещины образуются при температурах ниже точки Мя, чаще после охлаждения. Склонность к образованию трещин возрастает с увеличением в стали содержания углерода до 0,8 % с повышением температуры закалки и увеличением скорости охлаждения в температурном интервале мартенситного превращения. [c.219]

Так, при печном нагреве температура закалки стали о 0,4 % С составляет 840—860 С, при индукционном нагреве со скоростью нагрева 250 °С/с равна 880—920 С, а при 500 "С/с — 980—1020 С. Вследствие неоднородности аустенита при скоростном индукционном нагреве охлаждение должно быть более интенсивным, чем при обычной закалке. [c.222]

Для углеродистых сталей температуру закалки можно определить по диаграмме железо — углерод (рие. 229). Обычно для дозвтектоидной стали она должна быть на 30—50°С выше Асз, а для заэвтектоидной стали — на 30—50°С выше Ас. [c.285]

Как отмечалось, температура закалки стали назначается в соответствии с диаграммой состояния лселезоуглероднстых сплавов. Однако такое назначение верно только при медленном, печном нагреве, при котором превращения протекают без значительного перенагрева. При скоростном нагреве температуры закалки должны быть более высокими и их следует выбирать на основе диаграмм, подобных приведенной на рнс. 252. [c.313]

Своеобразно влияют на кинетику распада такие сильные карбидообразователн, как ванадий, титан, ниобий и частично вольфрам. Так как эти элементы образуют труднорастворимые карбиды, то при обычных температурах закалки (800—900°С) они остаются связанными в карбиды и не переходят в аустенит. В результате этого прокаливаемость стали уменьшается, так как карбиды действуют как готовые центры кристаллизации перлита. При высокой температуре нагрева под закалку эти карбиды уже растворяются аустенит содержит эти элементы в растворе, что увеличивает прокаливаемость. [c.357]

Температура закалки заэвтектоидных сталей У10А и У12А лежит в интервале между Лсз и Лс, структура их в закаленном состоянии состоит из мартенсита и из избыточных (вторичных) карбидов (см. рис. 228). Олтимальные температуры закалки для сталей перечисленных марок приведены на рис. 311. [c.413]

Рис. 311. Температура закалки у1лерс)дистых инструментальных сталей

Нельзя, однако, сказать, что избыточные карбиды не нужны. Положительная роль избыточных первичных карбидов сказывается в том, что они препятствуют росту аустенитиого зерна. Без первичных карбидов при высоких температурах закалки (1200°С и выше) получилось бы крупное зерно аустенита и повышенная хрупкость, тогда как известно, что у большинства быстрорежущих сталей зерно получается мелкое, а излом фарфоровидный, матовый. Сталь PI8, как содержащая большее количество карбидов, менее чувствительна к перегреву, и в этом ее преимущество перед сталью Р9. [c.426]

С повышением температуры закалки в аустенитс увеличивается содержание углерода и легирующих элементов, актив- [c.427]

Рис. 321. Тпердость HR ( ) и количество остаточного аустенита (2) в стали Р18 в зависимости от числа отпусков. Температура закалки 1300° С, температура отпуска 560 С (автор)

Рис. 32Й. Влияние температуры закалки на твердость стали Х12Ф1, количество остаточного а стеиита и изменение длины (Д/J (автор)

Именно большое количество избыточной карбидной фазы (при всех режимах термической обработки) и делает сталь высокоизносоустойчивой, Способность этих карбидов частично переходить в раствор и в тем большей степени, чем выше нагрев под закалку, позволяет, изменяя температуру закалки, изменять свойства стали и ее поведение при термической обработке. [c.435]

Иа рис. 326 дана диаграмма, показывающая твердость (HR ) и количество аустенита (А%) в стали Х12Ф1 в зависимости от температуры закалив. Сначала с повышением температуры закалки твердость возрастает. Это обг-ясн ( тся тем, что хромистые карбиды плохо растворяются в аустените, и при [c.435]

Так как в стали типа Х12 количество остаточного аустенита изменяется в широких пределах (почти от О до 100%), то естественно, что и изменение объема, которое наблюдается при закалке, также сильно изменяется. При закалке на мартенсит сталь приобретает объем больший, чем исходный, а при закалке на аустеиит — меньший (см. кривую А/ на рис. 326). При некоторой температуре соотношение по.пучающегося аустенита и мартенсита таково, что объем закаленной стали точно равен исходному. Как следует из графика, приведенного на рис. 326, это будет происходить при закалке с 1120°С, когда фиксируется около 40% остаточного аустенита при твердости около HR 58 (в этом случае Д/=0), Однако возможные колебания в температуре закалки, условиях охлаждения и других деталях термического режима, как правило, приводят к тому, что размеры штампа не окажутся точно равными исходным. [c.436]

П )оведение стали Х6ВФ при термической обработке такое же, как и у сталей типа XI2, однако повышение температуры закалки не приводит к такому резкому растворению карбидной фазы, как у сталей типа XI2 (рис. 328). Поэтому эта сталь обычно закаливается с 1000°С 10 (для получения макси- [c.437]

Рис. 328. Влияние термической обработки на строение и свойства стали ХВВФ (автор) а — влияние температуры закалки б — влияние температуры отпуска

Применяют также сплавы N —А1 с добавками кремния (I—2%). Такие сплавы обладают очень высокой коэрцитивной силой (до 640 Э) при умеренной индукции (400—500 Гс) и пониженной критической скоростью охлаждения, что очень существенно при изготовлении массивных магнитов. Добавка меди к сплавам Fe—Ni—Л1 позволяет частично заменить дорогой никель и улучшить свойства сплава. Введение в сплав с 22% Ni до 6% Си повышает Не без снижения Вг. Наиболее высокие магнитные свойства достигаются при одновременном введении меди и кобальта. Последний повышает коэрцитивную силу и остаточную индукцию. Особое внимание следует уделить высококобальтовым сплавам (15—24% Со), которые подвергаются так называемой закалке в. иагнитном поле. Сущность этой закалки заключается в том, что нагретый до температуры закалки (около 1300°С) магнит быстро помещают между полюсами электромагнита (напряженность поля должна быть НС менее 120 ООО А/м) и так охлаждают до температуры ниже 500°С. Дальнейшее охлаждение проводят обычно па воздухе. После такой обработки магнит обладает резкой анизотропией магнитных свойств. Магнитные свойства очень высоки только в том направлении, в котором действовало внешнее магнитное поле в процессе закалки. [c.546]

На рис. 412 представлена структура отожженного сплава А1 7 4% Си. На фоне алюминиевого твердого раствора (почти чистого алюминия) видны включения uAli). На рис. 413 приведена микроструктура того же сплава после закалки. Структура состоит из гомогенного твердого раствора. Нагрев до температуры закалки привел к полному растворению включе- [c.570]

Выбор температуры закалки. Доэвтектоидные стали нагревают до температуры на 30—50 °С выше точки Лсд (рис. 128, а). В этом случае сталь с исходной структурой перлит + феррит при нагреве приобретает аустенитиую структуру, которая при последующем охлаждении со скоростью выше критической превращается в мартенсит. [c.200]

Выдержка в электропечи при температуре закалки 750—900 °С для инструмента из углеродистой стали (0,7—1,3 "о С) рекоменду ется 50—80 с на 1 мм наименьшего сечения, а из легированной стали 70—90 с при нагреве в соляной ванне, соотпстствсиио, 20— 25 ( для углеродистой стали и 25 -30 с — для легир )ванио11 стали. [c.202]

При больших скоростях наг рева превращение перлита в аустепит сдвигается в область высоких температур (см. рис. 95), и начальное зерно аустеиита уменьшается. Поэтому температура закалки при индукционном нагреве выше, чем при нагреве в печах, где скорость нагрева не превьилает 1,5—3°С/с. Чем больше скорость нагрева в районе фазовых превращений, тем выше должна быть температура для достаточно полной аустенитизации и получения при охлаждении оптимальной структуры (мелкокристаллического мартенсита) и максимальной твердости. [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...