Зона разрушения

Условно поверхностный слой обработанной заготовки можно разделить на три зоны (рис. 6.12, б) / — зона разрушенной структуры с измельченными зернами, резкими искажениями кристаллической решетки и большим количеством микротрещин ее следует обязательно удалять при каждой последующей обработке поверхности заготовки // — зона наклепанного металла III —основной металл, В зависимости от физико-механических свойств металла обрабатываемой заготовки и режима резания глубина наклепанного слоя составляет несколько миллиметров при черновой обработке и сотые и тысячные доли миллиметра при чистовой обработке. Пластичные металлы подвергаются большему упрочнению, чем твердые. [c.268]

Участок IV начинается в точке К и заканчивается разрушением образца в точке Р. Этот участок носит название зоны разрушения образца. Деформация образца на этом участке характерна образованием шейки и удлинением образца за счет ее утонения (рис. 92, б). [c.133]

В образцах, вырезанных из участков, непосредственно прилегающих к зоне разрушения, количество ст-фазы достигает 80% (рис. 6.25). Изменяется ее морфология наряду со сферическими наблюдаются пластинчатые выделения, появление которых можно объяснить распадом у-фазы и преимущественным выделением о-фазы по ферритным пластинам. Перемычки между отдельными порами разрушаются с образованием микротрещин. Микротрещины вязко тормозятся, и наблюдается их накопление. Магистральная трещина, по-видимому, образуется в результате слияния большого количества микротрещин [186]. [c.333]

В предположении о том, что пластическая зона или зона разрушения у конца трещины очень мала, была получена формула [c.666]

В самом деле, в первом случае разрушению стержня будет предшествовать образование шейки и обрыв произойдет при заметно уменьшившейся площади поперечного сечения в зоне разрушения. Во втором же случае шейка образовываться не будет или почти не будет, так как здесь утолщенные части препятствуют сдвигу по плоскостям, наклоненным к оси стержня. Разрушение произойдет без сужения поперечного сечения. [c.213]

Параметр Ь в уравнениях (6.3) и (6.4) отражает неравномерность распределения напряжения в зонах разрушения и влияние отношения предела выносливости к пределу прочности. Для сталей при повышенной темпера- [c.105]

На рис. 5.12 приведены результаты расчета по уравнениям (5.21) осевой и вращательной скоростей по длине расширяющегося канала. Характерной особенностью расширяющихся закрученных потоков является образование зоны "разрушения вихря определяемой условием и<0 [3], Профиль осевой скорости при этом становится вогнутым. Изменяя границу поверхности по определенному закону, можно получить разнообразную форму области "разрушения вихря [3], но при всех условиях ее передние и задние контуры являются "тупыми . [c.111]

На тех участках труб, где внутренние отложения имели наибольшую толщину, происходило значительное уменьшение толщины стенки вследствие ускоренной коррозии со стороны топочных газов. При номинальной толщине стенки труб 5 мм толщина стенки в зонах разрушения составляла 1-1,5 мм. [c.46]

Участок DM заканчивается разрушением образца в точке М. Этот участок носит название зоны разрушения образца. [c.147]

Рис. 11.9. Общий вид (а) состояния двигателя Д-18 без обтекателя с разрушенными лопатками, (6) зона разрушенных лопаток и (в) схема состояния лопаток по колесу вентилятора около разрушенных лопаток. Внизу на схеме дано значение частот собственных колебаний лопаток (йр и расстояние Аа, на которое они переместились в эксплуатации

Итак, общий анализ состояния лопаток около зоны разрушения показал, что со стороны впадины [c.582]

Данные об обнаружении развивающейся усталостной трещины при достижении площади зоны разрушения не более 25 % от общего сечения лонжерона, а также данные о разрушении лонжерона в полете от развившейся трещины на 75 % площади сечения для одного и того же типа вертолета и почти совпадающей зоны расположения трещин вызывали противоречие. Они указывали одновременно на эффективность и неэффективность работы сигнализатора трещин. Тем более что одинаковая площадь усталостной зоны в 25 % от общего сечения обнаружена датчиком-сигнализатором как по верхней, так и по нижней зонам сечения [c.637]

В зоне разрушения обычно виден полосатый узор, состоящий из ряда параллельных линий - следов скачкообразного продвижения тршиш по мере накопления повреждений. [c.291]

Однако трудность вопроса состоит в том, что один и тот же материал при различных напряженных состояниях и различных условиях испытания (температура окружающей среды, скорость деформирования и т. д.) может разрушатьея и хрупко, и вязко. Кроме того, в некоторых случаях возможно комбинированное разрушение, когда в одних зонах разрушение происходит в результате отрыва частиц, а в других — в результате едвига. Это свидетельетвует о том, что характер предельного состояния материала и условия его перехода в предельное соетояние зависит от многих факторов. [c.222]

НИ одним из известных физических методов контроля. Уста лостный излом всегда имеет две зоны разрушения усталостную с мелкозернистым, фарфоровидным, часто ступенчато-слоистым строением, иногда с отдельными участками блестящей, как бы шлифованной, поверхности и зону вязкого или хрупкого разрушения в зависимости от строения и свойств металла. [c.308]

Исследования показали, что по химическому составу металл отливки корпуса задвижки соответствовал стали А-352 1СВ по АЗТМ и в зоне разрушения находился в охрупченном состоянии ударная вязкость КСУ 4д при пониженной температуре составляла 12 Дж/см , относительное удлинение 8 — 23,8%. Металл имел ферритно-перлитную структуру с крупными равноосными зернами и включениями карбидов внутри зерен феррита. Охрупчивание металла отливки в зоне разрушения было вызвано наличием усадочных межкристаллитных несплошностей и проявлением водородной хрупкости. По значениям прочности, твердости и относительного сужения металл отвечал требованиям нормативных документов к отливкам, предназначенным для эксплуатации в средах с высоким содержанием сероводорода. Разрушение стенки корпуса задвижки произошло в результате быстрого развития трещин, образовавшихся в металле под воздействием напряжений, превышающих предел текучести, в зоне расположения усадочных несплошностей. Наличие высоких напряжений в металле в момент, предшествовавший разрушению, подтверждалось тем, что в зоне зарождения и нестабильного роста трещин преобладал вязкий характер разрушения. Характер излома корпуса задвижки в зонах зарождения и докритического роста трещины смешанный, а в зоне лавинообразного разрушения — хрупкий с шевронным узором. Охрупчивание металла, вызванное его пониженной ударной вязкостью, способствовало лавинообразному развитию разрушения. На гболее вероятной причиной разрушения задвижки явилось, по-видимому, размораживание ее корпуса. [c.52]

СОг-лааера, генерирующих на длинах волн 1,06 и 10,6 мкм соответственно. Вспомогательный маломощный ИАГ М(1-лазер с пассивной модуляцией добротности кристаллом LiF. Fa за счет коротких мощных импульсов, длительность которых 120 не, пиковая мощность 30 кВт при средней мощности 30 Вт удаляет поверхностный окисный слой и создает затравочную зону разрушения. Основной непрерывный СОг лазер излучением мощностью до 500 Вт осуществляет процесс обработки. Наличие затравочной зоны разрушения резко увеличивает поглощательную способность обрабатываемого материала на длине волны основного излучения и повышает эффективность использования энергии СОг-лазера. [c.157]

Шестое представление. Т. Дж. Блэк /269/, изучив известные результаты экспериментов С. И. Клайна, Г. А. Эйнштейна и других, предложил свою теорию турбулентности пристенного слоя. По Т. Дж. Блэку, основная роль случайных турбулентных пульсаций в потоке со сдвигом состоит не в непосредственном и локгшьном переносе осредненного импульса, а в порождении сильной трехмерной неустойчивой с фукту-ры подслоя. Эта неустойчивость в свою очередь вызывает быстрое разрушение структуры потока в подслое, которое повторяется во времени и пространстве на всей поверхности, обтекаемой турбулентным потоком. Это явление Блэк представляет в следующем виде имеется более или менее равномерно расположенная на поверхности система зон, в которых происходит разрушение структуры подслоя. Эта система движется по потоку со скоростью, примерно равной скорости перемещений турбулентных возмущений в слое. В движущейся зоне разрушения структуры энергия передается от основного движения к вращательному и каждая зона разрушения рассматривается как движущийся генератор вихрей. Непрерывная потеря кинетической энергии в этой зоне требует непрерывного локального оттока среды от стенки. В результате каждое разрушение поперек основного потока и образует непрерывные вихревые листки, расположенные под некоторым у1 лом к стенке. [c.26]

Микроструктурный анализ показал, что металл труб вдата от мест разрушения имел феррито перпитную структуру свидетельствующую об отсутствии существенного перегрева. В зоне разрушения структура металла состояла из сфероидизированного перлита, что указывало на i.-регрев металла в процессе эксплуатации до температуры 540°С. [c.46]

Рис. 2.3. Амортизатор стойки шасси самолета Ту-154 (а) общий вид, (б) вид трещины, (в) межзереиный рельеф поверхности его разрушения с ориентированными неметаллическими включениями, а также (г) структура материала в зоне разрушения

Морфологические особенности излома формируются при вязком внутризеренном разрушении как результат пластической деформации, развивающейся в зоне разрушения непосредственно В процессе образования неснлошности. Увеличение интенсивности пластической деформации и расширение объемов, где она протекает, увеличивает затраты энергии на распространение трещины. Страгивание трещины от неснлошности материала при внешнем воздействии будет зависеть не только от условий нагружения, но и от степени стеснения пластической деформации в вершине неснлошности. Исследования разрушения образцов из стали с пределом прочности 430-570 МПа при различных параметрах надреза круглого образца показали [36], что по мере изменения жесткости напряженного состояния меняется соотношение между размерами ямок на начальном этапе развития страгиваемой трещины. Испытаны на растяжение круглые образцы с разным диаметром (< s)min в минимальном сбчении и радиусом надреза р в этом сечении. В случае острого надреза 0,2 мм начальное разрушение имело место у надреза, а с мягким радиусом более 1 мм разрушение начиналось в центральном сечении образца. При указанном остром надрезе ширина ямок 20-40 мкм у надреза и далее — 40-80 мкм, тогда как у мягкого радиуса ширина ямок составила 10-20 мкм. Жест- [c.89]

Медленное деформирование материала может приводить к росту трещины не только по плоскостям скольжения, но также и по границам фрагментов Б условиях интенсивного наклепа материала и к потере когезивной прочности в субграницах. Такой вид разрушения сосуда под давлением был зарегистрирован в условиях эксплуатации. Трещина распространялась в сплаве 17Х4НЛ по границе раздела двухфазовой структуры между прослойками феррита (ферритная полосчатость) и мартенситной матрицей, В условиях двухосного растяжения под давлением и длительной выдержки под нагрузкой происходило вязкое отслаивание феррита по приграничным зонам. Трехточечный изгиб образцов в виде пластин, вырезанных из гидроагрегата вдоль образующей его цилиндрической части, показал, что при скорости деформации 0,1 мм/мин образцы имеют высокую пластичность с остаточной деформацией около 8 % в зоне разрушения. Рельеф излома имел полное подобие рельефу эксплуатационного излома. Это означало, что в условиях эксплуатации вязкость разрушения была реализована полностью, хотя на мезоскопическом масштабном уровне (0,1-10 мкм) разрушение было квазихрупким. Пластическая деформация материала была реализована за счет деформации зерен феррита с формированием неглубоких ямок в момент отслаивания феррита по границам мартенситных игл, что привело к столь значительному утонению стенок ямок, что их можно было выявить только при увеличении около 10,000 крат при разрешении растрового электронного микроскопа около 10 нм. [c.92]

Рис. 2.7. Разрушенный шарнир (а) (1) общий вид (2) схема зоны разрушения (3) излом шарнира 4) схема излома шарнира (б) рельеф излома (3) с ориентированными растрескиваниями и вырожденными ямками у поверхности детали на участке циклического скручивания и схемы Ритчи [37] формирования этого рельефа излома в результате (5) первоначального образования и роста вытянутых пор (А, В, С, D) и (6) последующего их соединения в одном из циклов

Природа появления сферических частиц в изломе алюминиевого сплава МА87 при размахе КИН 7 и 9 MПa м / была объяснена контактным взаимодействием свободных поверхностей излома при фреттинге [84]. В результате измерения статистического анализа установлено, что выявленные частицы имеют размеры преимущественно двух типов до нескольких микрон и менее одного микрона. Проведенным металлографическим исследованием материала в зоне разрушения на попереч- [c.151]

Рис. 9.9. Схема (а) фрагмента диска I ступени КНД двигателя Д-30 с зоной разрушения, (6), (в) излом по месту разрушения межпазового выступа одного из дисков и (г) бороздчатый и (Э) фасеточный рельефы этого излома

Выполненные расчеты периода роста усталостной трещины относились к начальной зоне разрушения в пределах формирования усталостных бороздок. Вместе с тем, как показывает анализ закономерности формирования усталостных бороздок, в процессе эксп.яуатации нагружение диска было реализовано но условию создания постоянной деформации. На это указывала и значительная протяженность участков излома, сформированных на этане нестабильного роста трещины. В связи со значительной протяженностью зон II и III на указанном этапе подрастания трещины и необходимостью решения вопроса о периодичности контроля дисков с наибольшей продолжительностью эксплуатации двигателя между двумя соседними осмотрами имелась необходимость оценки периода роста трещин по этим двум зонам. Она была выполнена на основе известных представлений о закономерности роста усталостных трещин при следующих допущениях [c.551]

Геометрически зона разрушения по верхней полке имела ступенчатый характер, что соответствует изменению в форме колебания лопатки по мере развития в ней усталостного разрушения. При этом рельеф излома на длине около половины сечения по направлению развития трещины однороден и на нем едва заметны усталостные линии, которые свидетельствуют о смене режима нагружения лопатки, например, за счет изменения скорости обтекания лопатки воздушным потоком. Лишь на длине трещины более 15 мм в зоне перехода от 3-го к 4-му участку имели место регулярные мезолинии усталости (рис. 11.6). На границе перехода ко второй переориентировке плоскости трещины также сформированы отчетливые усталостные макролинии. Они видны и на последующих участках роста трещины вплоть до долома. Между усталостными линиями наиболее грубой формы можно наблюдать блоки из более мелких усталостных линий. Число этих мелких линий колеблется от 2 до 5. Отдельные, едва различимые усталостные линии можно наблюдать и в дальнейшем по мере роста трещины. Общее число усталостных линий в этой зоне разрушения не превышает 30 штук. [c.577]

В полете самолета Руслан имело место разрушение части лопаток первой ступени вентилятора двигателя Д-18. Лопатки изготовлены из титанового сплава ВТЗ-1 с глобулярной структурой. Осмотр двигателя при посадке самолета показал, что он не имеет обтекате.дя. Разрушены по основа- нию две лопатки, еще в трех лопатках, также по основанию, имели место трещины протяженностью вплоть до 20 мм со стороны входной кромкн, а часть лопаток вблизи зоны разрушения деформирована (рис. 11.9). [c.581]

Первоначально развитие разрушения происходило по границам зерен, на которых имели место тонкие окисные плены (рис. 11.33). Они частично отслаивались от материала в отдельных зонах излома. От первоначального участка межзеренного разрушения произошло зарождение и распространение усталостной трещины, которое характеризуется регулярным формированием в изломе блоков мезолиний (рис. 11.346-г). Их формирование в направлении роста трещины регулярно. Расстояние между линиями меняется от 20 до 50 мкм в одной лопатке и от 20 до 60 мкм по направлению роста трещины по толщине лопаток, составляющей около 2 и 1,8 мм соответственно. Из этого следует, что развитие усталостных трещин от зон разрушения по механизму полз Д1ести при средней величине шага блока 35 и 40 мкм происходило в течение 80 и 120 полетов. При средней продолжительности полета около 40 мин длительность роста усталостной трещины в часах составляет 58 и 90 ч. [c.623]

В связи с этим при оценке роли. литейных дефектов в зарождении усталостных трещин, когда они расположены на небольшом удалении от поверхности в глубине материала, используется со-отно1пение, предложенное Мураками [3]. При достижении уровня напряжения, близкого к пределу усталости материала, происходит страгивание трещины путем формирования нервоначальной зоны разрушения, площадь которой однозначно связана с пределом усталости материала. Это соотношение имеет следующий вид [c.670]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...