Температура перегретого пара

При низких давлениях и относительно высоких температурах перегретый пар по своим свойствам близок к идеальному газу. Так как в изотермическом процессе энтальпия идеального газа не изменяется, изотермы сильно перегретого пара идут горизонтально. При приближении к области насыщения, т. е. к верхней пограничной кривой, свойства перегретого пара значительно отклоняются от свойств идеального газа и изотермы искривляются. [c.38]

Наиболее крупными из выпускаемых в настоящее время котлов являются энергетические. Их паропроизводитель-ность достигает 4000 т/ч, а мощность питающейся от них турбины может доходить до 1200 МВт, давление пара — до 25 МПа, температура перегретого пара — до 560 °С, [c.149]

Температура перегретого пара должна поддерживаться постоянной всегда, независимо от режима работы и нагрузки котлоагрегата, поскольку при ее понижении повышается влажность пара в последних ступенях турбины, а при повышении температуры сверх расчетной появляется опасность чрезмерных термических деформаций и снижения прочности отдельных элементов турбины. Поддерживают температуру пара на постоянном уровне с помощью регулирующих устройств — пароохладителей. Наиболее широко распространены пароохладители [c.150]

Определить площадь поверхности нагрева конвективного пароперегревателя, выполненного из труб жаростойкой стали диаметром di/d2=32/40 мм. Коэффициент теплопроводности стали )i.= = 39,5 Вт/(м-°С). Производительность пароперегревателя Q = = 61,1 кг/с пара. В пароперегреватель поступает сухой насыщенный пар при давлении р = 9,8 МПа. Температура перегретого пара па выходе /п = 500° С. [c.16]

Если сухому насыщенному пару сообщить некоторое количество теплоты при постоянном давлении, то температура его будет возрастать. Пар, получаемый в этом процессе, называется перегретым. Перегретый пар имеет при данном давлении более высокую температуру и удельный объем, чем сухой насыщенный пар. Перегретый пар над поверхностью жидкости получить нельзя. Температура перегретого пара, так же как и газа, является функцией объема и давления. [c.173]

В настоящее время в котельных установках температура перегретого пара достигает 550—600° С. Температура перегретого пара не [c.181]

Т —температура перегретого пара dq — теплота перегрева [c.183]

Если сжатие вести по критической изотерме г = то она не пересечет пограничные NK и МК, а только коснется их критической точки. Изотермы с температурами выше критической проходят выше точки К, имея здесь перегиб, который будет тем меньше, чем выше температура перегретого пара над уровнем критической температуры тела, тем больше газ по своим свойствам приближается к свойствам идеального газа. Поэтому в области высоких температур при прове- [c.65]

После интегрирования от температуры насыщения до температуры перегретого пара Т, получаем [c.70]

Если сжатие вести по критической изотерме t=tкp, то она не пересечет пограничные кривые МК, и МК, а только коснется их критической точки К. Изотермы с температурами выше критической проходят выше точки К, имея здесь перегиб, который будет тем меньше, чем выше температура перегретого пара. При высоких температурах этот перегиб исчезает совсем и линия процесса сжатия принимает вид равноосной гиперболы — изотермы идеального газа, т. е, чем выше температура перегретого пара над уровнем критической температуры тела, тем больше газ по своим свойствам приближается к свойствам идеального газа. Из диаграммы рис. 7.2 видно также, что сжатие любого газа при температурах, равных критическим или выше критических, не дает возможности перевести газ в жидкое состояние. Поэтому в области высоких температур при проведении тепловых расчетов можно пользоваться соотношением идеальных газов, погрешность при этом будет незначительной. [c.85]

Задача 2.1. В топке котельного агрегата паропроизводитель-ностью ) = 13,4 кг/с сжигается подмосковный уголь марки Б2 состава С = 28,7% H = 2,2% SS=2,7% N = 0,6% O = 8,6% А = 25,2% И = 32,0%. Составить тепловой баланс котельного агрегата, если известны температура топлива при входе в топку /х = 20°С, натуральный расход топлива В = 4 кг/с, давление перегретого пара /7п.,1 = 4 МПа, температура перегретого пара [c.35]

Задача 2.5. Определить теплоту, полезно использованную в котельном агрегате паропроизводительностью D — 5,45 кг/с, если натуральный расход топлива 5=0,64 кг/с, давление перегретого пара Рп.п— , МПа, температура перегретого пара /дп = = 275°С, температура питательной воды /п,в = 100°С и величина непрерывной продувки Р=3%. [c.38]

Задача 2.6. В топке котельного агрегата паропроизводительностью D = 5,6 кг/с сжигается абанский уголь марки Б2 состава С =41,5% Н" = 2,9% SS = 0,4% N" = 0,6% 0 =13,1% = 8,0% W = 33,5%. Определить в процентах теплоту, полезно использованную в котлоагрегате, если известны натуральный расход топлива 5=1,12 кг/с, давление перегретого пара Ра.а — = 4 МПа, температура перегретого пара fnn = 400° , температура питательной воды /п =130°С, величина непрерывной продувки Р=3% и температура топлива на входе в топку / = 20°С. [c.38]

Определить располагаемую теплоту в кДж/кг и теплоту, полезно использованную в котлоагрегате в процентах, если известны температура подогрева мазута / = 90°С, натуральный расход топлива 5=0,527 кг/с, давление перегретого пара Ра.а = = 1,3 МПа, температура перегретого пара /п п=250°С, температура питательной воды 100°С и величина непрерывной продувки Р=4%. [c.38]

Задача 2.23. Определить кпд брутто и нетто котельной установки, работающей на кузнецком угле марки Д состава С = 58,7% Н = 4,2% Sp = 0,3% N"=1,9% 0 = 9,7% = 13,2% Ц = 2, 0%, если известны натуральный расход топлива 5=0,24 кг/с, паропроизводительность котельного агрегата D=l,8 кг/с, давление перегретого пара / . = 4 МПа, температура перегретого пара /дп = 450°С, температура питательной воды пл = 140°С, величина непрерывной продувки Р=3% расход пара на собственные нужды котельной /)< = 0,01 кг/с и давление пара, расходуемого на собственные нужды, р = 0,5 МПа. [c.46]

Задача 2.30. Определить площадь колосниковой решетки, которую требуется установить под вертикально-водотрубным котлом паропроизводительностью Z) = 6,l кг/с, работающим на подмосковном угле марки Б2 состава С = 28,7% Н = 2,2% SS = 2,7% N = 0,6% 0 = 8,6% А = 25,2% И = 32,0%, если известны температура топлива при входе в топку tj = 20° , давление перегретого пара рп.а = 4 МПа, температура перегретого пара / п = 420°С, температура питательной воды 180°С, кпд котло-агрегата (брутто) >/ а = 87%, величина непрерывной продувки Р = 4% и тепловое напряжение площади колосниковой решетки е/Л=1170 kBt/m". [c.50]

Задача 2.31. Определить объем топочного пространства, предназначенного для вертикально-водотрубного котла паропроизводительностью Z)=13,8 кг/с, при работе на малосернистом мазуте состава С = 84,65% Н =11,7% S5 = 0,3% О =0,3% = 0,05% W = 3,0%, если известны температура подогрева мазута т = 90°С, давление перегретого пара — МПа, температура перегретого пара = 250°С, температура питательной воды /п.в=100°С, кпд котлоагрегата (брутто) а = 88% величина непрерывной продувки Р=3% и тепловое напряжение топочного объема 2/Иг = 490 кВт/м . [c.50]

D — 5,9 кг/с, если известны давление перегретого пара Ра.а=1А МПа, температура перегретого пара ,i = 250° , температура питательной воды / .,= 120°С, кпд котлоагрегата (брутто) / а=86,5%, тепловое напряжение площади колосниковой решетки QjR= 1260 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 2з = 107,5 кДж/кг и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива Й4= 1290 кДж/кг. Котельный агрегат работает на кизелов-ском угле марки Г с низшей теплотой сгорания горючей массы 2в = 31 349 кДж/кг, содержание в топливе золы = 31% и влаги И = 6%. [c.52]

Задача 2.45. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью Z)=12,6 кг/с, работающего на фрезерном торфе с низшей теплотой сгорания Ql = 7725 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку /х = 20°С, давление перегретого пара / ап = 4 МПа, температура перегретого пара / ц = 450°С, температура питательной воды / .,= 150°С, теплоемкость рабочей массы топлива с = = 2,64 кДж/(кг К), кпд котлоагрегата (брутто) f/ = 85%, теоретическая температура горения топлива в топке 0j=1487 , условный коэффициент загрязнения С = степень черноты топки Дт = 0,729, лучевоспринимающая поверхность нагрева [c.61]

Задача 2.53. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D=13,8 кг/с, работающего на высокосернистом мазуте состава С = 3,0% Н =10,4% S = 2,8% 0 = 0,7% Л = ОД% W" = 3Vo, если известны температура подогрева мазута /т = 90°С, кпд кот-лоагрегата (брутто) = 86,7%, давление перегретого пара Ра.п = = 1,4 МПа, температура перегретого пара пп = 250°С, температура питательной воды = 100°С, величина непрерывной продувки Р — Ъ%, количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям бл = 17 400 кДж/кг, теоретическая температура горения топлива в топке в-, = 2Ю0°С, температура газов на выходе из топки в1= 1100°С, условный коэффициент загрязнения = 0,55, степень черноты топки а-, = 0,529 и расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,44. [c.67]

Задача 2.63. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата, работающего на донецком угле марки А состава С =63,8% Н =1,2% S = l,7% N = 0,6% 0 = 1,3% = 22,9% W = 8,5%, если известны расчетный расход топлива кг/с, температура пара на входе в пароперегреватель h.o = 316° , температура перегретого пара [c.73]

Задача 2.65. Определить количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере котельного агрегата паропроизводитель-ностью D = 5,45 кг/с, работающего на кузнецком угле марки Т с низшей теплотой сгорания Ql = 26 180 кДж/кг, если известны давление перегретого пара Рп.а=1,4 МПа, температура перегретого пара пл1 = 280°С, температура питательной воды /п, = 100°С, кпд котлоагрегата (брутто) rj =86%, величина непрерывной продувки Р = 3%, температура воды на выходе из экономайзера /п.в= 150°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 1 4 = 4%. [c.75]

Задача 2.69. Определить энтальпию воды на выходе из экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью Z)=13,8 кг/с, работающего на высокосернистом мазуте состава С = 83% Н =10,4% 85 = 2,8% 0" = 0,7% v4" = 0,l% Ц = 3,0%, если известны температура подогрева мазута /т = 90°С, давление перегретого пара />п.п=1,4 МПа, температура перегретого пара /пл1 = 280°С, температура питательной воды 100°С, кпд котло-агрегата (брутто) р=88% величина непрерывной продувки Р=3% и количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере, 2э = 3100 кДж/кг. [c.76]

Задача 2.73. Определить количество теплоты, воспринятое водой, конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью Z> = 5,45 кг/с, работающего на донецком каменном угле марки Т с низшей теплотой сгорания 25=24 365 кДж/кг, если известны давление перегретого пара р .п= 1,4 МПа, температура перегретого пара /пп = 260°С, те шература питательной воды iuB = 104° , кпд котлоагрегата (брутто) = 88%, величина непрерывной продувки Р = Ъ%, температура воды на выходе из экономайзера j = 164 , коэффициент теплопередачи в экономайзере = 0,021 кВт/(м К), температура газов на входе в экономайзер 0э=29О°С, температура газов на выходе из экономайзера 0 = 15О°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания = 4%. [c.77]

Чтобы показать важность соответствия корпуса термометра и установочного гнезда той цели, для которой они предназначены, рассмотрим требования, предъявляемые к измерителям температуры на современной угольной теплоэлектростанции. Для измерения температуры пара используются термометры типа показанных на рис. 5.24, заключенные в кожух. Тип а предназначен для измерения температуры перегретого пара на выходе турбины высокого давления, где температура 4 южет достигать 600 °С как у конца термометра, так и у его основания. Отметим, что все термометры снабжены подпружиненными головками, обеспечивающими прочную установку термометра в гнездо. Тип б предназначен для измерений в тех участках, где температура среды не превышает 100 °С и где не предъяв- [c.226]

Для судовой установки ледокола Ленин был принят цикл сдавлением Pi == 29 бар и температурой перегретого пара 310° С, что позволило снизить конечную влажность пара (рис. 20-5). Однако перегрев пара в парогенераторе с водяным теплоносителем применяется только-в специальных установках. Как показывают расчеты, более высокий к. п. д. АЭС получается при применении огневого пароперегрева. Р1апример, для бельгийской с кипящим реактором давление вторичного пара 47 бар, а после огневого перегрева [c.321]

Для регулирования температуры перегретого пара в некоторых случаях к нему примешиваютнасыщенмый пар. [c.185]

Регенеративный цикл по сравнению с обычным циклом паросиловой установки при одинаковой средней температуре отвода теплоты имеет более высокую среднюю температур-у подвода теплоты, поэтому обладает более высоким термическим к. п. д., меньшим, однако, термического к. п. д. цикла Карно с максимальной температурой, равной температуре перегретого пара В цикле с регенерацией теплоты потеря работоспособности при теплообмене между горячими газами и рабочим телом будет меньше, так как устраняется необратимый подвод теплоты от теплоотдат-чика на участке 34, а эффективный к. п. д. вследствие этого будет больше, чем в обычном цикле. [c.583]

Если продолжать подвод теплоты к влажному насыщенному пару, то объем его будет увеличиваться до v, а температура остз-нется постоянной — /, (рис. 11.1, г), наступит момент, когда вся жидкость перейдет в пар. Пар, который имеет температуру насыщения, называется сухим насыщенным паром. Состояние сухого 1асыщенного пара очень неустойчиво, при отводе тен.-юты он начинает конденсироваться, ири подводе теплоты — перегреваться. Так, если к сухому насыщенному пару продолжать подводить теплоту, происходит дальнейшее увеличение объема пара до и и его температуры до t, сухой насыщенный пар становится перегретым (рис. 11.1, д). Пар, имеющий температуру вьипе температуры насыщения жидкости, из которой он получился, называется перегретым паром. Состояние перегретого пара характеризуется степенью перегрева, которая обозначается А/ и определяется разностью температур А/ = / — 4, где t — температура перегретого пара. [c.91]

Задача 2.22. В пылеугольной топке котельного агрегата па-ропроизводительностью 0 = 5,56 кг/с сжигается бурый уголь с низшей теплотой сгорания Ql=l5 ООО кДж/кг. Определить кпд котло агрегата (брутто) и расход натурального и условного топлива, если известны давление перегретого пара Ри.а = 4 МПа, температура перегретого пара /ц. = 450°С, температура питательной воды /цв=150°С, величина непрерывной продувки Р = 3%, потери теплоты с уходящими газами q2 = lVo, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,5, потери теплоты [c.45]

Задача 2.28. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью ) = 64 кг/с сжигается бурый уголь с низшей теплотой сгорания Ql=lS 300 кДж/кг. Определить расчетный расход топлива, если известны кпд котлоагрегата (брутт о) р = 89,3% давление перегретого пара Рв. =Ю МПа, температура перегретого пара /пп = 510°С, температура питательной роды п, = 215°С, потери теплоты топлива со шлаком кДж/кг, потери теплоты с провалом топлива Q5 = 250 кДж/кг и потери теплоты с частицами топлива, уносимыми уходящими газами, Q =190 кДж/кг. [c.49]

Задача 2.29. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью ) = 3,9 кг/с сжигается природный газ Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания Ql = 35 675 кДж/м . Определить экономию условного топлива в процентах, получаемую за счет предварительного подогрева конденсата, идущего на питание котлоагрегатов в регенеративных подогревателях, если известны кпд котлоагрегата (брутто) = давление перегретого пара р .п=1,4 МПа, температура перегретого пара f n = 280° , температура конденсата t = 32° , температура питательной воды после регенеративного подогревателя fn.,= 100° и величина непрерывной продувки Р = 3%. [c.49]

Задача 2.32. Определить площадь колосниковой решетки, объем топочного пространства и кцд топки котельного агрегата паропроизводительностью /) = 5,45 кг/с, если известны давление перегретого пара Ри.и= А МПа, температура перегретого пара /п.п = 280°С, температура питательной воды t = 100°С, кпд котло-агрюгата (брутто) rjl = i6%, величина непрерывной продувки Р = 3%, тепловое напряжение площади колосников ой решетки Q/R=1015 кВт/м тепловое напряжение топочного объема Q/Ft=350 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,5% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива <74 = 5,5%. Котельный агрегат работает на кузнещсом угле марки Т с низшей теплотой сгорания горючей массы 2 =34 345 кДж/кг, содержание в топливе золы = 16,8% и влаги И = 6,5%. [c.50]

Задача 2.33. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью Z) = 7,05 кг/с сжигается природный газ Саратовского месторождения состава С02 = 0,8% СН4 = 84,5% QH6 = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% sH,2 = 0,3% N2 = 7,8%. Определить объем топочного пространства и кпд топки, если известны давление перегретого пара р п=1,4 МПа, температура перегретого пара /п, = 280°С, температура питательной воды n.B=HO° , кпд котлоагрегата (брутто) / а = 91%, величина непрерывной продувки Р=4%, тепловое напряжение топочного объема Q/Vj = 3l0 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 1,2% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q — 1°/о. [c.51]

Задача 2.35. Определить тепловое напряжение топочного объема камерной топки котельного агрегата паропроизво-дительностью D = 2,5 кг/с, если известны давление перегретого параРа.а= А МПа, температура перегретого пара п.п = 250°С, температура питательной воды Гп.а = Ю0°С, кпд котлоагрегата (брутто) j a = 90%, величина непрерывной продувки Р=4% и объем топочного пространства F = 24 м . Котельный агрегат работает на высокосернистом мазуте с низшей теплотой сгорания горючей массы Ql=40 090 кДж/кг, содержание в топливе золы /1 =0,1 % и влаги = 3%. Температура подогрева мазута /, = 90 С. [c.52]

И =32,0Уо, если известны температура топлива на входе в топку /т = 20°С, давление перегретого пара Рш.ц = 4 МПа, температура перегретого пара / ц = 450°С, температура питательной воды /п.,= 150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДжДкг К), кпд котлоагрегата (брутто) / р=86,8%, теоретическая температура горения топлива в топке 0, = 1631°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки а, = 0,708, лучевосприни-мающая поверхность нагрева Нл = 239 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания V p = 8,26 кДж/(кг К) в интервале температур в-г-9" , расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 2% и потери теплоты в окружающую среду [c.60]

Задача 2.44. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью )=13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки ПА с низшей теплотой сгорания QS=25 265 кДж/кг, если известны давление перегретого пара п.п = 4 МПа, температура перегретого пара f ,, = 450° , температура питательной воды fn,= 100 , величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) jj a=86,7%, теоретическая температура горения топлива в топке в = 2035°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки Ох = 0,546, лучевоспринимающая поверхность нагрева Н = = 230 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива V p=l5,4 кДжДкг К) в интервале температур 0 — 0 , расчетный коэффициент, зависящий от относительного положения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4% и потери теплоты в окружающую среду 55 = 0,9%. [c.61]

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D — 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания 6 = 35 621 кДж/м , если известны давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара r = 425° , температура питательной воды в=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха F =9,51 м /м , кпд котлоаг-регата (брутто) >/ р=90%, температура воздуха в котельной te = 30° , температура горячего воздуха гв = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке о =1,15, присос воздуха в топочной камере Aotj = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0т = 2О4О°С, температура газов на выходе из топки б = =1000 С, энтальпия продуктов сгорания при в 1 — = 17 500 кДж/м , условный коэффициент загрязнения С = 0,65, степень черноты топки Дт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке. Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q = 1% и потери теплоты в окружающую среду 95=1,0%. [c.65]

Задача 2.52. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D= 13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания Ql = 25 070 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п = 450°С, температура питательной воды /пв=150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теоретически необходимый объем воздуха F° = 6,64 м /м , кпд котлоагрегата (брутто) >/ а = 87%, температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха в = 390 С, коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, теоретическая температура горения тогшива в топке бт = 2035 С, температура газов на выходе из топки 0 = 1О8О С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки = 0,546, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з=1,0%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 174 = 3% и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.66]

Задача 2.54. Определить количество теплоты, воспринятое паром в пароперегревателе котельного агрегата паропроизводи-тельностью D=13,5 кг/с, работающего на подмосковном угле марки Б2 с низшей теплотой сгорания Q =10 516 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку t — 20° , теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кг К), давление насыщенного пара />нц = 4,5 МПа, давление перегретого пара Ра.а = МПа, температура перегретого пара /цп = 450°С, температура питательной воды fno=150° , величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) / р = 88 /о и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q = 4%. [c.69]

Задача 2.57. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизво-дительностью Л = 3,89 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения с низшей теплотой сгорания 2я = 35 799 кДж/м , если известны давление насыщенного пара р ,а=1,5 МПа, давление перегретого пара р .п= А МПа, температура перегретого пара / = 350°С, температура питательной оды fn.,= 100° , величина непрерывной продувки Р=4%, кхщ котлоагрегата (брутто) , = 92,0%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель 220 кДж/м , теоретический объем йоздуха, необходимый для сгорания топлива, V° = 9,52 м /м , присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аапе = 0,05, температура воздуха в котельной /н = 30°С и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.70]

Задача 2.60. Определить количество теплоты, воспринятое паром и конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительностью ) = 21 кгс/с, работающего на донецком угле марки А с низшей теплотой сгорания 2 = 22 825 кДж/кг, если известны температура топлива при входе в топку t., = 2Q° , теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кг К), давление насыщенного пара = 4 МПа, давление перегретого пара пп = 3,5 МПа, температура перегретого пара п.п = 420°С, температура питательной воды .,= 150°С, величина непрерывной продувки Р = 4%, кпд котлоагрегата (брутто) r] = %Wa, козффищ1ент теплопередачи в пароперегревателе = 0,051 кВт/(м К), температура газов на входе в пароперегреватель (9рс = 950°С, температура газов на выходе из пароперегревателя 0 = 6О5°С, температура пара на входе в пароперегреватель н.п = 250°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4=4,0%. [c.72]

Задача 2.61. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительно-стью )=13,6 кг/с, работающего на карагандинском каменном угле, если известны давление насыщенного пара / н.п = 4,5 МПа, давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара п.п = 450°С, коэффивд1ент теплопередачи в пароперегревателе = 0,045 кВт/(м К), температура газов на входе в пароперегреватель 0цс = 1052°С, температура газов на выходе из пароперегревателя 0 ,е = 686°С и температура пара на входе в пароперегреватель /нп = 256°С. [c.73]

Задача 2.62. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительно-стью D = 1,Q5 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения состава С02 = 0.8% СН4 = 84,5% СзНб = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% С5Н,2 = 0,3% N2 = 7,8%, если известны давление перегретого пара / п.п= U4 МПа, температура перегретого пара f n = 280° , температура питательной воды /п.,= 110°С, величина непрерывной продувки Р=4%, кпд котлоагрегата (брутто) f/ a=91%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель 1 = 17 320 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя / е= 12 070 кДж/кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аа е = 0,05, температура воздуха в котельной /, = 30°С, потери теплоты в окружающую среду qs=l%, коэффициент теплопередачи в пароперегревателе к е = 0,05 кВт/(м К) и температурный напор в пароперегревателе А/пе = 390°С. [c.73]

Задача 2.66. Определить количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере котельного агрегата паропроизводитель-ностыо ) = 7,66 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания QI — = 35 621 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п.п = 425°С, температура питательной воды /па=100°С, кпд котлоагрегата (брутто) / а = 90%, величина непрерывной продувки Р=3% и температура воды на выходе из экономайзера = 168°С. [c.75]

Задача 2.67. Определить энтальпию воды на выходе из экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью D = 5,6 кг/с, работающего на подмосковном угле марки Б2 с низшей теплотой сгорания Ql=lO 516 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку t = 20° , теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кг К), давление перегретого пара [1Л1=1,4 МПа, температура перегретого пара /п.п=350°С, температура питательной воды fn.B = 100° , кпд котлоагрегата (брутто) Р = 88%, величина непрерывной продувки Р=4%, эн-тмьпия продуктов сгорания на входе в экономайзер /э —3860 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из [c.75]

Задача 2.81. Определить конвективную поверхность нагрева воздухоподогревателя котельного агрегата паропроизводитель-ностью D — 5,9 кг/с, работающего на донецком угле марки Т со-сгава = 62 7% H" = 3,l /o SS = 2,8% N = 0,9% 0 =1,7% = 23,8% Ц =5,0%, если известны давление перегретого пара Ра.п- Л МПа, температура перегретого пара / = 275°С, температура питательной воды 100°С, кпд котлоагрегата (брутто) = величина непрерывной продувки Р=4%, температура воздуха на входе в воздухоподогреватель /, = 30°С, температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя / = 170°С, коэффициент избытка воздуха в топке tj=l,3, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, присос воздуха в воздухоподогревателе A t a = 0,06, коэффициент теплопередачи в воздухоподогревателе а = 0,0178 кВт/(м К), температура газов на входе в воздухоподогреватель 0вп = 4О2°С, температура газов на выходе из воздухоподогревателя 0 =ЗОО°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4%. [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...