Модели механические объемные

Правлению волокон, то условия разрушения могут быть ближе к случаю равных напряжений, чем к случаю равных деформаций, который предполагали Купер и Келли. Значит, в качестве первого приближения необходимо рассматривать также и условия равных напряжений, даже если реальная ситуация много сложнее. В этой связи отметим, что, согласно рассмотренным в гл. 2 моделям механического взаимодействия, максимальные напряжения на поверхности раздела примерно равны напряжениям, приложенным к композиту, и лишь слабо зависят от объемной доли волокон, и их расположения. Предположение о равных напряжениях равносильно определению Oj как величины поперечных напряжений, приложение которых к композиту необходимо для разрушения по поверхности раздела. Поэтому на рис. 1, а в области, где a, =f(Oi). прочность композита равна Oi и не зависит от Ув-Значит, сг /сгм= аг/(т,.1 соответствующие результаты приведены на рис. 7, б. [c.198]

Режимы представления многомерных спектров. Вопрос о разработке методов представления многомерных спектров в удобном для экспериментатора виде становится все более актуальным. Изображение отдельных сечений многомерных спектров на экране осциллографической трубки наблюдения [116—124] позволяет определить некоторые количественные характеристики всего многомерного спектра. Но наглядности при этом не получается, что затрудняет извлечение полезной научной информации. Поэтому нередко для анализа результатов измерения либо вычерчивают сложные объемные картинки, либо из подходящего материала вырезают отдельные плоские сечения и, совмещая их в соответствующей последовательности, делают механическую объемную модель [207, 208]- [c.167]

Если ограничиться рассмотрением тех задач, для которых объемные силы, т. е. вес и инерция пренебрежимо малы по сравнению с силами внешними, то можно воспользоваться относительно упрощенной рабочей моделью механической сущности процесса, допускающей достаточно четкую математическую формулировку задачи. [c.107]

Настоящая монография является одной из попыток среди такого рода работ подойти к проблеме разрушения, базируясь на системном подходе, лежащем на стыке механики деформируемого твердого тела, механики разрушения и физики прочности и пластичности. В книге изложены разработанные авторами физико-механические модели хрупкого, вязкого и усталостного разрушений, позволяющие анализировать повреждение материала при сложном нагружении в условиях объемного напряженного состояния. Приведены подходы к описанию кинетики трещин при статическом, циклическом и динамическом нагружениях элементов конструкций. Кроме того, в работе рассмотрены методы и алгоритмы численного решения упруговязкопластических задач при квазистатическом (длительном и циклическом) и динамическом нагружениях. [c.3]

Кроме описанных выше двух основных разновидностей анализа при помощи простых моделей, подробно обсуждаемых в последующих разделах, имеются другие подходы к проблеме предсказания механических свойств композита по свойствам его компонентов. Это в основном полуэмпирические методы. Для обработки известных экспериментальных результатов с целью получения эмпирических зависимостей применялись различные функциональные зависимости с неопределенными параметрами, в частности степенные законы. Подобные формулы обычно выражают связь между напряжениями и деформациями через физические параметры, такие, как объемная доля включений и характеристики компонентов композита. Сами напряжения и деформации могут быть локальными, но чаще они берутся средними по объему композита. В обоих случаях такой анализ не является истинно микромеханическим, потому что он не дает локальных градиентов напряжений и деформаций внутри композита. Преимущество такого подхода состоит прежде всего в том, что он позволяет получить простые инженерные оценки зависимости напряжений от деформаций в композите— информацию, являющуюся исходной для большинства макромеханических исследований или анализа структур как слоистых. [c.208]

Из механических свойств композитов с дисперсными частицами наиболее широко изучен и обсужден модуль упругости [23, 34, 44]. Сравнение теоретических моделей с экспериментальными данными показало, что модуль упругости композита и другие упругие постоянные можно вычислить с большой точностью, если известны упругие свойства матричной фазы (обозначаемые индексом т) и дисперсной фазы (обозначаемые индексом р), а также объемное содержание дисперсных частиц Ур. В общем случае дисперсная фаза либо уменьшает, либо увеличивает модуль упругости матричной фазы в зависимости от того, будет ли модуль дисперсных частиц меньше или соответственно больше модуля упругости матрицы. [c.29]

В этой книге описаны следующие методы решения объемных задач 1) метод ползучести 2) метод полимеризации 3) метод замораживания . Каждый из этих методов основан на использовании особых механических и оптических свойств материалов моделей, позволяющих временно или постоянно фиксировать оптический эффект. [c.196]

В связи со сложностью формирования граничных условий и назначения указанных параметров в расчетных схемах в целом ряде случаев возникает необходимость (см. гл. 2) в переходе к следующей стадии уточнения напряженно-деформированных состояний ВВЭР. Эта стадия включает в себя упругое моделирование (плоские и объемные модели из оптически активных и низкомодульных материалов) не только рассматриваемых зон концентрации напряжений (резьбы, отверстия, патрубки, наплавки, дефекты), но и целых узлов ВВЭР (зоны главного разъема, опорные конструкции). Для дальнейших уточнений условий механической, тепловой, гидродинамической, вибрационной нагруженности используются металлические модели в масштабе от 1 5 до 1 1. При этом удается устанавливать не только номинальные и местные напряжения, но и условия разрушения, а по ним назначать и уточнять запасы прочности и долговечности [10]. [c.224]

Гидросистема привода представляется как последовательное-соединения труб, местных сопротивлений и гидроцилиндров [1, 72], поэтому модель содержит уравнения движения механической части (а), (б), (в), (г) уравнения связи между давлениями и расходами в гидросети (д), (е), (ж), (з), (м) уравнения и условия, списывающие перемещения подвижных элементов гидросистемы (р) (с) логическое условие разрыва кинематической цепи в зазоре (и) описание вспомогательных переменных (к), (л), (н), (о), (п). Жидкость считается сосредоточенной в сечениях н и е , высокочастотные процессы не рассматриваются, изменение температуры не-учитывается. Объемный модуль упругости смеси масла с воздухом [c.63]

Горячая объемная штамповка применяется в серийном и массовом производстве для получения заготовок ответственных деталей машин, изготовляемых из конструкционной углеродистой и легированной стали различных марок. Кроме штамповки, изготовление таких деталей возможно путем механической обработки из сортового проката, кованых болванок и кованых заготовок, сваркой из отдельных элементов и литьем по выплавляемым моделям. [c.71]

Величины, входящие в соотношения (4) —(8), подразделяются на две группы первую группу составляют известные (исходные) величины моделирования, вторую — искомые, определяемые из условий подобия. К первой группе относятся теплофизические параметры пород натуры и модели (теплоемкость, теплопроводность, температуропроводность и объемная теплота плавления), линейные размеры замораживающих колонок натуры и модели (масштаб линейных размеров), физико-механические показатели пород натуры и модели (объемный вес и пористость). Ко второй группе относятся точность моделирования, масштабы времени, температур замораживания, начальных температур пород и скоростей фильтрации. [c.447]

Обычно используемые в качестве основных элементов объемных гидропередач роторные гидромашины характеризуются большими поверхностями трения, механические и объемные потери на которых превалируют над остальными, и поэтому в качестве математической модели роторной гидромашины принимается такая, в которой рассматриваются потери только в зазорах между упомянутыми поверхностями. Разумеется, принятие такой модели не исключает существование и иных видов потерь (например, гидравлические потери, потери в уплотнениях, на перемешивание рабочей жидкости и т. д.), которые чаще всего раздельно не рассматриваются. Поскольку коэффициенты потерь определяются экспериментально, то соответствующим их корректированием можно с достаточной для практических целей точностью описывать рабочий процесс. [c.183]

Создана модель реальной центробежной гидромашины в координатах действительных чисел (скалярная модель), которая дает возможность определения энергетического баланса насоса на основе расчета взаимосвязанных гидравлических, объемных и механических потерь на полном интервале функционирования машины. [c.25]

В четвертом разделе разработаны теоретические основы моделирования реального (с учетом потерь) ЦН в координатах действительных чисел (скалярная модель). Предложена схема замещения реального ЦН и соответствующая система нелинейных уравнений равновесия и непрерывности, дающие возможность теоретического построения характеристик насоса по его каталожным данным. Создана методика расчета параметров схемы замещения ЦН и установленная структура исходной информации для математического моделирования ЦН. Создан банк расчетных режимных параметров для моделирования серии ЦН магистральных нефтепроводов. Разработана методика определения энергетического баланса ЦН на основании расчета взаимосвязанных гидравлических, объемных и механических потерь на полном интервале функционирования машины. [c.32]

Промышленные сплавы, обычно легкоплавкие, позволяют регулировать объемное изменение и находят все более широкое применение для изготовления формовочных и вытяжных штампов в авиационной промышленности разметочных, монтажных и контрольных приспособлений для автомобильных и авиационных конструкций изгибаемых тонкостенных трубок и профилей анкеров для штампов, пробойников, механических, магнитных и керамических частей, а также для крепления ответственных деталей при механической обработке сердечников для электролитического осаждения меди, железа, никеля и других металлов для покрытия деревянных изделий для изготовления форм и восковых моделей при точном литье. [c.132]

Модели нагружения. Эти модели содержат схематизацию внешних нагрузок по координатам, времени, а также по воздействию внешних полей и сред. Силовые нагрузки, действующие на конструкции, можно разделить на три группы 1) объемные или массовые силы 2) поверхностные силы 3) сосредоточенные силы. Объемные нагрузки действуют на каждую частицу внутри тела. К таким нагрузкам относятся собственный вес конструкции, силы инерции, силы магнитного притяжения и т.п. Поверхностные нагрузки распределены по значительным участкам и являются результатом взаимодействия различных конструктивных элементов одного с другим или с другими физическими объектами (например, давление жидкости или газа на стенки сосуда, давление ветра на оболочку градирни и т.п.). Если силы действуют на небольшую поверхность конструкции, то их можно рассматривать как сосредоточенные нагрузки, условно приложенные в одной точке. По характеру действия нагрузки можно разделить на статические и динамические. Статическая нагрузка возрастает от нуля до своего номинального значения и остается постоянной во время эксплуатации конструкции. Переменное, или динамическое, нагружение — нагружение, изменяющееся во времени. Часто встречающимся видом переменного нагружения являются циклические нагрузки, характеризующиеся периодическим изменением значения и/или знака. Модели нагружения должны учитывать воздействие полей и сред. Наиболее существенным является воздействие температурного поля. Изменение температуры элементов конструкций вызывает температурные деформации. Если они не удовлетворяют уравнениям совместности деформаций, то в элементах конструкций возникают температурные напряжения, значения которых часто оказываются соизмеримы со значениями напряжений, возникающих от воздействия внешних сил. Кроме того, изменение температуры влияет на механические характеристики конструкционных материалов. В некоторых случаях приходится учитывать влияние нейтронного облучения, электромагнитного поля, воздействие коррозионных сред. [c.401]

Высоконаполненные полимеры обладают рядом специфических физико-механических свойств, таких, например, как зависимость деформирования от величины и знака гидростатического давления сг (увеличение микродефектов при всестороннем растяжении и их залечивание при сжатии). Эти особенности не учитываются рассмотренными моделями (1.58) и (1.62), в которых разделяются соотношения между девиаторами и шаровыми частями тензоров напряжений и деформаций. Простейшие физические уравнения состояния, учитывающие влияние объемного напряжения и температуры Т = T[x,t), отсчитываемой от некоторого начального значения То, могут быть введены путем естественного обобщения предыдущих соотношений [c.60]

Объемные модели корпусов изготовляют из блоков органического стекла. При этом на токарных и фрезерных станках готовят отдельные заготовки, которые затем собирают в модель, применяя склейку. Режимы резания и конструкция режущего инструмента приведены в работах [4, 5]. Блочное органическое стекло большой толщины выпускается. двух модификаций поделочное — блоки со вставками и конструкционное — блоки монолитные. Данные по размерам и некоторым физико-механическим свойствам органического стекла приведены в работе [5]. [c.28]

С применением моделей из прозрачных оптически чувствительных замораживаемых материалов разработан и широко применяется метод механического моделирования термоупругих напряжений при известном температурном поле, называемый также методом замораживания — размораживания [1, 2], Этот метод позволяет исследовать напряжения в конструкциях сложной формы, расчет которых затруднен. Метод используется для определения плоского и объемного упругого термонапряженного состояния, причем для разрывных полей этот метод особенно удобен. [c.61]

Теперь рассмотрим модель диффузионного контактного слоя. Предположим, что контакт между двумя объемными компонентами А и В реализуется в пределах некоторого слоя конечной толщины. В отличие от модели резкого перехода, где в пределах контактного слоя молекулы компонентов А и В отсутствуют, в диффузионном контактном слое могут находиться молекулы как одного, так и другого компонента (рис. 4.18). Предположим далее, что материал в пределах диффузионного контактного слоя однородный и изотропный, но его механические свойства в общем случае отличны от механических свойств контактирующих компонентов. Поверхность прочности для такого рода модели можно описать с помощью критерия, согласно которому в момент разрушения существует функциональная зависимость между октаэдрическими напряжениями [c.135]

Плоские и объемные модели изготовляются из прозрачного материала, который для упругих моделей удовлетворяет следующим основным требованиям механическая и оптическая изотропность и однородность пропорциональность между деформациями, напряжениями и порядком полос интерференции, а также отсутствие заметных механической и оптической ползучести при прилагаемых к модели нагрузках прозрачность, достаточная для просвечивания модели в полярископе отсутствие начального оптического эффекта достаточная величина модуля упругости материала при данной его оптической активности, обеспечивающая отсутствие заметного искажения формы модели при нагрузке возможность механической обработки неклейки при изготовлении моделей при исследовании по методу замораживания — способность материала к замораживанию и достаточная величина показателя качества материала при исследовании методом рассеянного света — необходимая высокая прозрачность и оптимальные свойства рассеяния. Показатель качества , оценивающий минимальное искажение формы замораживаемой модели при получении необходимого оптического эффекта при нагрузке, принято подсчитывать по формуле [c.164]

Метод рассеянного света позволяет измерять напряжения на поверхности и во внутренних точках объемной нагруженной при комнатной температуре или замороженной модели без ее разрезки, что составляет преимущество метода. При измерениях параллельные лучи поляризованного света в виде тонкой полосы пропускаются через объемную модель, изготовленную из хорошо прозрачного оптически и механически однородного материала, и дают в каждой точке на своем пути внутри модели рассеянный свет, который наблюдается в направлении, перпендикулярном к лучу. Состояние поляризации по линии каждого луча от точки к точке 178 [c.178]

На основании общих физических представлений о поведении материала под нагрузкой его сопротивление деформированию определяется мгновенными условиями нагружения (температурой, скоростью деформации и другими ее производными в момент регистрации), а также структурой материала, сформированной в процессе предшествующего деформирования, который в п-мерном пространстве характеризуется траекторией точки, проекции радиуса-вектора которой — составляющие тензора напряжений (или деформаций) и время (начальная температура является параметром, характеризующим исходное состояние материала, и изменяется в соответствии с адиабатическим характером процесса деформирования). Специфической особенностью процессов импульсного нагружения является сложный характер нагружения (составляющие тензора напряжений меняются непропорционально единому параметру) и влияние времени. Невозможность экспериментального исследования материала при различных процессах нагружения (траекториях точки указанного выше л-мерного пространства) вынуждает исследователей использовать упрощенные модели механического поведения материала. Это обусловило развитие исследований по разработке теорий пластичности, учитывающих температурновременные эффекты [49, 213, 218] наряду с изучением физических процессов скоростной пластической деформации [5, 82, 175, 309]. Так, для первоначально изотропного материала исходя из гипотезы изотропного упрочнения связь тензоров напряжений и деформаций полностью определяется связью их инвариантов соответственно Ei, Ег, Ез и Ii, h, h- С учетом упругого характера связи средних напряжений и объемной деформации для металлических материалов (а следовательно, независимость от истории нагружения первых инвариантов тензоров напряжений и деформаций Ei, А) процесс нагружения определяется связью четырех оставшихся инвариантов и величины среднего давления. В классической теории пластичности [c.11]

Закономерности разрушения материала при длительном нагружении достаточно хорошо могут быть описаны с помощью разработанной физико-механической модели межзеренного разрушения, которая базируется на математическом описании процессов зарождения и роста пор, обусловленного как пластическим деформированием, так и диффузией вакансий, а также на введенном в гл. 2 при анализе внутризеренного вязкого разрушения понятии — потере микропластической устойчивости. Модель позволяет прогнозировать долговечность при статическом и циклическом длительном нагружениях элементов конструкций в условиях объемного напряженного состояния и переменной скорости деформирования. В частности, с помощью указанной модели могут быть описаны процессы залечивания межзе-ренных повреждений при сжатии и рассчитана долговечность в условиях циклического нагружения при различной скорости деформирования в полуциклах растяжения и сжатия. [c.186]

Но если рисунок художннка-конструктора далек от рисунка академического (живописного), то он еще более далек от механического изображения проволочного типа. Прежде всего, линейная структура дизайнерского рисунка (пространственного эскиза) неоднородна. Основной изобразительный элемент — линия — варьируется в зависимости от целей, изобразительных функций, пространственной ориентации объекта как по толщине, так и по характеру. Всевозможными вариациями линии дизайнер добивается точной передачи конструктивных особенностей формы. Она позволяет эффективно передать глубину и объемность формы (рис. 1.4.4),что приводит к ликвидации основного недостатка каркасно-контурного типа изображения. В пространственно-графической модели появляется возможность изображать невидимые линии контура. Они не только не мешают целостному восприятию формы, но и помогают более точно отобразить важные структурные характеристики, привнося дополнительную информацию о внутреннем строении объекта. [c.49]

Постановка задачи. Физическая модель процесса приведена на рис. 5.1. Канал постоянного поперечного сечения (плоский - шириной 5 или круглый — диаметром 5), по которому движется поток однофазного теплоносителя, заполнен пористым высокотеплопроводным материалом. Подвод теплоты происходит с внешней стороны пористого элемента. Проницаемая матрица имеет совершенные тепловой и механический контакты со стенками, является изотропной с одинаковым по всем направлениям коэффициентом теплопроводности X. Теплопроводность теплоносителя мала по сравнению с X (что определяется самой сутью метода), а его теплофизические свойства постоянны. Поэтому при входе теплоносителя в пористый материал устанавливается плоский однородный профиль скорости, который в дальнейшем сохраняется неизменным, а удельный массовый расход по поперечному сечению канала остается постоянным G = onst. На входе в матрицу температура потока to постоянна и отсутствует тепловое воздействие на набегающий теплоноситель вследствие его пренебрежимо малой теплопроводности. Интенсивность Лу объемного внутрипорового теплообмена велика, но все-таки имеет конечное значение, поэтому начиная с определенного уровня под водимого к стенке канала внешнего теплового потока разность Т - t температур пористого материала и теплоносителя становится заметной и постепенно возрастает. [c.97]

Наибольшей оптической чувствительностью обладают фенол-формальдегидные пластмассы — висхомлит, бакелит и др., и поэтому они находят наибольшее применение. Однако эти материалы отличаются так называемым краевым эффектом, заключающимся в том, что обработанные механически края образца на экране всегда имеют интерференционные полосы, особенно после длительного хранения. Целлулоид не дает краевого эффекта, но обладает малой оптической чувствительностью. Получили также распространение глифталевая смола 0<глифтамал ) и, особенно, эпоксидная смола ЭД-6, обладающие хорошими оптическими качествами и пригодные для изготовления плоских и объемных моделей ). [c.134]

Рассмотрено применение поляризационно-оптического метода для изучения напряжений в композитных конструкциях, состоящих из элементов с разными физико-механическими характеристиками. Описаны новые поляризационно-оптические методы, позволяющие определять напряжения в сложных объемных моделях композитных конструкций от действия механических нагрузок и температуры. Подробно описана методика проведения эксперимента. Приведены примеры изучения напряжений в резинометаллических, металлопластмассоаых и других конструкциях. [c.2]

Описание механических свойств композитных материалов, которые могут обладать весьма высокой прочностью (особенно статической и ударной), можно производить двумя путями. В первом случае композитные материалы рассматриваются как квазиодно-родные (гомогенные), обладающие в случае объемного дисперсного армирования изотропией деформационных и прочностных свойств, а в случае армирования волокнами, плоскими сетками или тканями — определенного типа анизотропией. Обычно применяют модели ортотропного или трансверсально-изотропного тела. При таком подходе речь идет о механических характеристиках, осред-ненных в достаточно больших объемах, содержащих много однотипных армирующих элементов. Другой, несравненно более сложный, но и более информативный путь состоит в раздельном рассмотрении механических свойств каждой фазы с последующим теоретическим прогнозированием свойств всего композита в целом. При этом приходится рассматривать фактически еще одну дополнительную фазу зоны сопряжения основных фаз, например, матрицы с армирующими волокнами. Механизм повреждений, развивающихся на границах фаз, обычно весьма сложен и определяется помимо свойств основных компонентов гетерогенной системы еще рядом дополнительных факторов, таких как адгезия фаз, технологические и температурные местные напряжения, обычно возникающие вблизи границ, наличие дефектов и др. Границы фаз как зоны концентраций напряжений играют особенно важную роль в развитии много- и малоцикловых усталостных повреждений композитов. [c.37]

Закономерности смазочного действия могут считаться выясненными только для жидкостного трения, при котором только и применим метод моделей, если не касаться трудностей его практической реализации. В тех же случаях, когда толш,ина смазочного слоя между скользящими деталями не везде превышает необходимую толщину, смазочный эффект становится зависящим от особого поведения граничного смазочного слоя, учет которого крайне затруднен малой изученностью соответствующей области явлений. При этом явления жидкостной смазки крайне осложняются, и количественная трактовка их делается по существу невозможной. Между тем практика предъявляет требования оценки смазочных средств не только в отнощении объемно-механических свойств, определяющих действие смазки при жидкостном трении, но и в отношении свойств, определяющих положительное действие смазки в условиях граничного трения. Это совпадает с требованием оценивать маслянистость смазки, понимая под ней вышеуказанный комплекс свойств. [c.78]

Сравним значения показателей адиабаты, рассчитанные из эксперимента по (8.19), с его значениями, рассчитанными по (8.20) и формуле изознтропной равновесной модели (3.17) при = 1,00 и модели с предположением о наличии только междуфазного температурного неравновесия, т.е. по (8.14) и (8.20) при = 1,00. Видно (рис. 8.7), что изоэнтропная равновесная модель с отсутствием скольжения (штрих-пунктирная линия) и качественно, и количественно не согласуется с экспериментами во всем диапазоне недогревов (при Д О объемное паросодержание отличается от экспериментального примерно в 1,4 раза). Модель с термическим неравновесием фаз, но отсутствием скольжения (сплошная линия, рис. 8.7) согласуется с экспериментом только при At < 30 К модель с наличием и термического, и механического неравновесия (пунктирная линия) хорошо согласуется с экспериментами при Д/ > 30 К, т.е. в области ббльших недогревов. [c.173]

В. Ф. Трумбачев, Л. С. Молодцова. Методика исследования напряжений в объемных моделях методом фотоупругости в применении к задачам горного давления.— Сб. Физико-механические свойства, давление и разрушение горных пород . Изд-во АН СССР, 1962. [c.112]

Во втором и третьем разделах изложены основы математического моделирования режимов соответственно идеализированного и реального ЦН в координатах действительных чисел (скалярная модель). На базе модифицированного уравнения Эйлера предложена схема замещения насоса, которая состоит из гидравлического источника - аналога электродвижущей силы с постоянным гидравлическим сопротивлением (импедансом). Для учета конечного числа лопастей в рабочих колесах, наличия объемных, гидравлических и механических потерь схема дополняется соответствующими нелинейными сопротивлениями. Расчет параметров этой схемы по конструктивным данным машины ведется в системе относительных единиц, где базовыми приняты номинальные параметры ЦН. На основании уравнений Кирхгофа для схемы замещения записана система нелинейных уравнений равновесия расходов и напоров ЦН, решение которой позволяет построить рабочие характеристики ЦН и оптимизировать его конструктивные параметры. Рассмотрен также вопрос эквивалентирования многопоточных и многоступенчатых насосов одноступенчатой машиной с колесом с односторонним входом. [c.5]

Сходненская турбина была испытана при j = 78,6. При указанных приведенных величинах имеем полкые (см. 7-4) к. п. д. модели = 0,884 и натуры = = 0,912. Дальнейшие расчетные цифры см. табл. 12-1. Дисковые и объемные потери и подсчитаны по чертежам и 12-3 и 12-4. Механические потери приняты глгзомерно 0,008 и 0,004 неизвестность их ( 12-2) является пока слабой стороной расчета. Пере-счетный коэффициент (ср. фиг. 12-14) принят [c.165]

Массивные объемные модели натурных конструкций изготавливают из блоков органического стекла или неолейкорита с применением механической обработки на фрезерных, токарных и сверлильных станках (рис. 11.3) [68]. При необходимости установки электротензометров внутри конструкции применяется склейка листов материала с последующей механической обработкой. [c.257]

Интересная попытка решить противоречие в задаче об отражении и преломлении света на основе теории упругости принадлежит Мак-Куллагу (1839). Он постулировал модель ротационно-упругого эфира , для которого потенциальная энергия зависит от вращения объемного элемента, а не от изменения его формы и объема. В такой теории продольная волна отсутствует и все волны распространяются с одной скоростью. Позднее Фитцджеральд (1880) обратил внимание на формальную аналогию между уравнениями электромагнитной теории Максвелла (1865) и механической теории Мак-Куллага. Отметим, что физические идеи, лежащие в основе обеих теорий, различны. [c.10]

Во-вторых, к классу эмпирических моделей композита следует, очевидно, отнести все случаи моделирования на основе феноменологических зависимостей, связывающих изменение физико-механических характеристик композиционного материала с изменением тех или иных параметров его внутренней структуры, например относительного объемного содержания (концентрации) армирующих элементов (см., например, [54]), углов укладки арматуры [139] и других структурных параметров (см. [78, 140]). Важнейщее с позиций теории оптимального проектирования конструкций из композитов качество этих моделей заключается в появлении определенных возможностей управления свойствами конструкционного материала при достаточно высокой надежности получаемых результатов. Однако эффективность использования такого рода эмпирических моделей всецело определяется банком соответствующих экспериментальных данных, имеющимся в распоряжении проектировщика. [c.16]

Тогда механическая модель, состоящая из соединенных параллельно упругой пружины и вязкого амортизатора с присоединенным к ним последовательно другим амортизатором, дает наиболее удобное представление объемного поведения любого материала. Другими словами, это L-тело, в котором у заменяется на d,,, —т на — р, на 1,1, Г й на gs и [X на /с, а его реологическое лфавнение соответственно есть [c.220]

Научно-технический прогресс в машиностроении и металлообработке неразрывно связан с развитием кузнечно-прессового оборудования и технологии обработки металлов давлением. Методы обработки металлов давлением позволяют получать листовые штамповки, поковки и горячие объемные штамповки, приближающиеся по форме и размерам к готовому изделию, с достаточно точными размерами и необходимой шероховатостью поверхности, требующие незначительной механической обработки или не нуждающиеся в ней. Следует отметить, что использование традиционной обработки металлов давлением взамен обработки резанием позволяет уменьшить расход металла, однако просто переход на традиционную технологию с применением устаревших моделей кузнечно-прессового оборудования, как правило, невозможен вследствие его относительно низкой производительности и тяжелых условий труда. К кузнечно-штамповочным технологическим процессам, обеспечивающим многократное повышение производительности труда и получение точных заготовок, относятся горячее, полугорячее и холодное деформирование методом высадки и редуцирования, радиальное обжатие, изготовление кольцевых заготовок методом раскатки, поперечно-клиновая прокатка, производство деталей на деталепрокатных станках, получение деталей штамповкой эластичными средами и т. д. [c.1]

Механические свойства пластмасс таковы, что в моделях из этих материалов в обозримые интервалы времени достигается состояние квазиустановившейся ползучести, в котором напряжения стационарны, а скорости деформации переменны. Состояние ква-зиустановившейся ползучести реализуется, когда объемные силы неизменны, на части поверхности тела заданы постоянные нагруз- ки, смещения остальной части поверхности равны нулю или когда постоянные нагрузки заданы на всей поверхности тела. [c.120]

Возможны следующие способы изготовления объемных моделей со сложными внутренними полостями из одного блока путем механической обработки с применением станков склеивание из отттельных частей, выполненных путем механической обработки точным литьем. Изготовление сложных моделей путем механической обработки может быть весьма трудоемким или даже невозможным. Применение склеивания частей во многих случаях целесообразно, однако при этом требуется тщательный подбор из имеющегося запаса группы блоков материала с одинаковыми оптико-механическими характеристиками с разбросом в пределах 2% [1] это затруднено тем, что различные блоки из одного исходного материала при одинаковь х условиях отверждения могут практически иметь значительный разброс в оптико-механических характеристиках. Применение точного литья моделей целесообразно, если необходимо изготовить несколько одинаковых моделей или если в одной модели циклически повторяются прлости сложной формы. Для сложных моделей, если существует способ точного литья, оправдываются комбинированные способы изготовления отливаются труднодоступные внутренние полости точных размеров, а внешняя поверхность при отливке выполняется приблизительной конфигурации, которая з тем обрабатывается на станках. Возможно выполнение отливок отдельных частей модели со сложной формой сечений и внутренними полостями и затем склеивание этих частей. [c.40]

В ходе дальнейшего выполнения экспериментальных работ, автором по-новому разработан ряд вопросов метода исследования объемного апряженного оостояния деталей при произ1вольно направленных силах. При этом существенным образом видоизменены конструкции датчиков (в связи с моИтированиам шестикомпонентных розеток), отработаны состав материалов и технология термической и механической обработки моделей и ряд других вопросов. [c.68]

Обработку деталей с объемными фасонными поверхностями, таких, как лопатки турбин, производят на универсальных конировально фрезерных станках с механической, гидравлической и электрической следящими системами. Копировально-фрезерный станок с электрической следящей системой (рис. 51) производит фрезерование по объемному копиру Сущность работы заключается в том, что ощупываемая пальцем форма модели передается с помощью инструмента заготовке. [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...