Показатель адиабаты

Таким образом, отношение критического давления на выходе рг = ркр к давлению перед соплом pi имеет постоянное значение и зависит только от показателя адиабаты, т. е. от природы рабочего тела. [c.47]

При одинаковых показателях адиабаты k процессов сжатия и расширения в соответствии с (4.18) [c.58]

При адиабатном процессе произведение давления па объем газа в степени k есть величина постоянная. Величину k называют показателем адиабаты. [c.96]

Пример 7-4. 2 кг воздуха при начальном абсолютном давлении 10 бар и температуре 600° К расширяются по адиабате до конечного давления 1 бар. Определить конечный объем, конечную температуру, работу расширения. Показатель адиабаты для двухатомных газов fe = 1,4. [c.104]

Величина Рц зависит только от показателя адиабаты k, т. е. зависит от природы рабочего тела. [c.205]

Максимальный секундный расход газа вполне определяется начальным состоянием, газа, величиной сечения /м п и природой идеального газа, т. е. показателем адиабаты k. [c.208]

Из уравнения (17-1) следует, что термический к. и. д. такого цикла зависит от степени сжатия е и показателя адиабаты к или от природы рабочего тела. К. п. д. увеличивается с возрастанием е и к. От степени повышения давления к термический к. п. д не зависит. [c.264]

Параметры начальной точки pi = 1 бар, Ti = 320 К степень сжатия е = 18, степень предварительного расширения р = 2 показатель адиабаты /г = 1,4. Расчет ведется на массу 1 кг (см. рис. 17-4). [c.274]

Этот эффект может быть объяснен падением с ростом температуры показателя адиабаты, кроме того, начиная с температуры 1700 К, дополнительное отрицательное влияние на эффекты подогрева и положительное на эффекты охлаждения оказывают затраты тепла, идущие на процесс диссоциации газа, степень которого в диапазоне 1700-2500 К возрастает. В диапазоне 1000-1500 К падение показателя адиабаты достаточно интенсивно и не может быть скомпенсировано некоторым ростом значения газовой постоянной. Это вызывает снижение общего уровня скоростей, следствием которого являются уменьшение радиального фадиента давления и падение относительных сдвиговых скоростей периферийных и приосевых масс газа. Уменьшение сдвиговых скоростей обусловливает снижение уровня турбулент- [c.96]

Определить конечное давление и конечную температуру газовой смеси при адиабатном ее сжатии. Показатель адиабаты принять равным 1,38. [c.91]

Критическая скорость по формуле (219) зависит только от начального состояния газа и показателя адиабаты к. Поэтому, подставляя значение к для различных рабочих [c.210]

Здесь к — показатель адиабаты Ь — проводимость среды, отнесенная к скорости света в пустоте с а = 1/41г I — время, умноженное на с р — давление, деленное на с т — плотность газа 8 — энтропийная функция, деленная на с V — вектор скорости, отнесенный к с Я — вектор напряженности магнитного поля, отнесенный к с Я — вектор напряженности электрического поля, отнесенный к с. [c.29]

Четыре уравнения связывают пять величин Ох, ау, р, р, зависящих от переменных X, у, г, I. Для замыкания системы уравнений следует добавить еще одно уравнение, характеризующее процесс, связанный с движением газа. Наиболее часто встречающимся процессом является баротропный процесс, при котором давление есть функция только плотности, т. е. р = / (р). Типичным баротропным процессом является адиабатический процесс, при котором р = Ср , где С — константа, а и = Ср/Св — показатель адиабаты, зависящий от теплоемкостей газа при постоянных давлении Су н объеме Су. [c.559]

Показатель адиабаты 448 Политропный газ 447 Постоянная Кармана 244 [c.732]

Максимальный секундный расход он-ределяется сосюянием газа на входе в сопло, величиной выходного сечения сопла Р ии и показателем адиабаты газа, т. е. его природой. [c.48]

Рис. 6. i. Изменении 1 , две с подводом теплоты при u = onst в зависимости от степени сжатия при различных значопиях показателя адиабаты k

Пример 17-3. Рассчитать цикл со смешанным подводом [еплоты при следующих условиях параметры начальной точки pi == 1 бар, Ti = 400°К степень сжатия е 12, степень увеличения давления Я = 1,5 и степень предварительного расширения р = 1,5 рабочее тело —воздух с газовой постоянной = 287 дж кг-град показатель адиабаты й = 1,4 теплоемкости считать постоянными. [c.276]

Термический к. п. д. ГТУ с подводом тепла при р = onst зависит от степени повышения давления Р и показателя адиабаты k, возрастая с увеличением этих величин. [c.280]

Пример 18-4. Определить термический к. п. д. идеального цикла ГТУ, [)аботающей с иодиодом теплоты п Л1 р onst, а также тер-МИЧССКП11 к. п. д. действительного цикла, т. е. с учетом необратимости процессов расширения и сжатия в турбине и компрессоре, если внутренние относительные к. п. д. турбины и компрессора равны 1]турб == 0,88 и tIkom = 0,85, Для этой установки известно, что Л =-= 20° С, степень повышения давления в компрессоре Р =6 температура газов перед соплами турбины ts = 900° С. Рабочее тело обладает свойствами воздуха, теплоемкость его постоянна, показатель адиабаты принять равным /г -= 1,41. [c.295]

Основываясь на результатах работы [223], можно предположить, что использование устройств, раскручивающих охлажденный и подогретый составляющие потоки, покидающие вихревые трубы, может повысить эффееты энергоразделения вследствие увеличения степени расширения в вихре. Это предположение получило экспериментальное подтверждение в работах А.П. Меркулова и его учеников, а также в работах В. И. Метенина и других исследователей из различных научных центров как в нащей стране, так и за рубежом [40, 112, 116, 137, 222, 226, 243, 245, 260, 262, 263, 270]. Экспериментально и теоретически подтверждено влияние на качество процесса теплофизических характеристик рабочего тела, в том числе и показателя адиабаты [35—40, 112, 116, 152, 153]. Частично получил опытное подтверждение вывод о пропорциональности абсолютных эффектов охлаждения от температуры газа на входе в сопло-завихритель [112,137]. Однако существенные расхождения теоретических предпосылок с результатами экспериментальных исследований не позволяют сделать вывод о достоверности рассматриваемой физико-математической модели процесса энергоразделения. Прежде всего расхождение заключается в характере распределения термодинамической температуры по поперечным сечениям камеры энергоразделения вихревых труб. В гипотезе рассмотрен плоский вихрь, поэтому объективности ради следует сравнить эпюры температуры для соплового сечения. Согласно [223], распределение полной температуры линейно по сечению, причем значение максимально на поверхности трубы. Эксперименты свидетельствуют о существенном удалении максимума полной температуры от поверхности, причем это отклонение не может быть объяснено лищь неадиабатностью камеры энергоразделения [17, 40, 112, 116, 207, 220, 222, 226, 227-231, 245, 251, 260, 262, 263, 267, 270]. Опыты показывают, что эффективность энергоразделения существенно зависит от геометрии трубы и длины ка- [c.154]

Рассмотрим уравнения газовой динамики для осесимметричного течения невязкого и нетеплопроводного газа с постоянным показателем адиабаты / и йк кснечно-разностные представле- У ния в системе координат, ко- Рис Ь [c.33]

Здесь приняты следующие обозначения х, у — составляющие декартовых координат (рис. 3.1), причем в осесимметричном случае ось х является осью симметрии Е — произвольная область в плоскости х, у, ограниченная контуром Ь / = О в плоском случае, и I/ = 1 в осесимметричном случае р — безразмерная плотность газа, отнесенная к некоторой постоянной плотности Р(х>, Р — давление, отнесенное к произведению Роол1, где а. — некоторая постоянная скорость ш — модуль скорости отнесенный к а, — угол наклона вектора скорости к оси х X — показатель адиабаты (х > 1). [c.48]

С помощью описанного метода расчета при известных величинах количества многокомпонентной среды F, ее давления Р, температуры Т и компонентного состава с, и коэффициентов ,1,, определяются следующие параметры количества жидкой и газовой , С фаз, их компонентные составы X,, К,, удельные энтальпии. / иУ , удельные теплоемкости Ср,СуаС[, плотности р и р , коэффициенты сжимаемости и 2( , коэффициенты фугитивности ф , и показатель адиабаты к газовой фазы, газовая постоянная Рд, плотность двухфазной среды р, энтальпия последней Jp, ее теплоемкость Ср и температура Тр после фазовых превращений. [c.98]

Теоретическая физика. Т.4. Гидродинамика (1986) -- [ c.448 ]

Физические величины (1990) -- [ c.97 ]

Методы и задачи тепломассообмена (1987) -- [ c.39 ]

Техническая термодинамика и теплопередача (1986) -- [ c.137 , c.146 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.86 ]

Теплотехнический справочник том 1 издание 2 (1975) -- [ c.274 , c.275 ]

Газовая динамика (1988) -- [ c.24 ]

Пневматические приводы (1969) -- [ c.33 ]

Расчет пневмоприводов (1975) -- [ c.23 , c.24 , c.39 ]

Основы техники ракетного полета (1979) -- [ c.159 , c.161 , c.251 ]

Теплотехника (1985) -- [ c.38 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...