Промышленные сплавы

Составы промышленных сплавов и гарантируемые механические свойства в прутках без специальной термической обработки приведены в табл. 92 и 93. [c.517]

Состав конкретных марок элинваров и других промышленных сплавов с низким температурным коэффициентом модуля упругости приведен в табл. 103. [c.539]

Остаточная индукция с увеличением содержания никеля уменьшается, хотя максимальная магнитная энергия (произведение ЯХВ) наибольшая при 28% Ni. Поэтому практически применяют сплавы Fe—Ni—А1 с 12—13% А1 II с различным (в зависимости от требуемых значений магнитных свойств) содержанием никеля. Составы промышленных сплавов приведены в табл. 106. [c.544]

Как правило, все промышленные сплавы титана содержат алюминий. Алюминий повышает временное сопротивление, но уменьшает пластичность сплавов. [c.314]

Промышленные сплавы Т1 обычно имеют несколько легирующих элементов (при неизбежном содержании постоянных примесей). Как известно, легирование является достаточно эффективным средством повышения механических свойств Т1. Так, некоторые титановые сплавы обладают высокой прочностью при достаточной пластичности и Б отожженном состоянии. [c.196]

Хастеллой В и промышленные сплавы аналогичного состава устойчивы в соляной кислоте любой концентрации при температурах вплоть до температуры кипения (рис. 22.1). Скорость коррозии сплава составляет в кипящем 10 % растворе НС1 — [c.365]

Составы некоторых промышленных сплавов кобальта приведены в табл. 23.1. Они обычно содержат хром, а также молибден или вольфрам, что обеспечивает им стойкость как в восстановительных, так и окислительных средах. [c.369]

Состав промышленных сплавов Si—Fe и Si—Ni Таблица 25.1 [c.386]

Температура плавления (солидус) t , °С, сталей и промышленных сплавов. Выделены значения ликвидуса, °С [c.303]

ПРОМЫШЛЕННЫЕ СПЛАВЫ. ВЫПУСКАЕМЫЕ В СССР [c.543]

ПРОМЫШЛЕННЫЕ СПЛАВЫ. ВЫПУСКАЕМЫЕ ЗА ГРАНИЦЕЙ [c.551]

Переход от высокочистых к технически чистым металлам, которые фактически являются основой большинства промышленных сплавов, связан с повышением уровня примеси элементов внедрения на один-два порядка, что соответствует появлению в уравнении для предела [c.92]

Отдельные исследования зависимостей структура — предел текучести и структура — вязкость разрушения не могут разрешить проблемы создания оптимальной структуры (субструктуры) конкретного промышленного сплава и повышения его конструктивной прочности. [c.7]

При развитии поисковых работ целесообразно оценивать склонность к хрупкости или пластичности промышленных сплавов с учетом противоречия между а,, и вязкостью разрушения, в [c.7]

Коэффициент (3-стабилизации — удобная база для классификации (а -ь(Я -сплавов. При этой системе классификации все промышленные сплавы титана можно условно разделить на 5 групп [ 5] [c.12]

Аналогичное коррозионное растрескивание, сопровождающееся возможностью воспламенения и взрыва, наблюдается в безводном, жидком или газообразном хлоре, жидком броме, горячем газообразном фторе и в воздушных атмосферах, обогащенных кислородом, при повышенных давлениях и температурах. Этому виду коррозионного растрескивания подвержены всё промышленные сплавы титана и технически чистый титан., [c.85]

КОНСТАНТЫ СКОРОСТИ РЕАКЦИИ БОРА С ПРОМЫШЛЕННЫМИ СПЛАВАМИ [c.114]

Промышленные сплавы и стали часто не удовлетворяют модели идеального твердого тела в микрообъемах имеется структурная неоднородность, возможно наличие дефектов в виде пор и различного рода разрывов сплошности твердого тела. [c.139]

Из приведенных в табл. 92 составов промышленных сплавов видно, что все они содержат около 5% А1. Без дополнительного легирования третьим элементом такой сплав был бы а-сплавом (таким является сплав ВТ5). Дополнительное легирование титанО Вого сплава р-стабилизаторами- с 5% А1 приводит к получению двухфазной структуры а+р. Несмотря на различия в легировании, механические свойства всех a-fP-сплавов с 5% А1 достаточно близки ОвлгЮО кгс/мм 0 15% -ф 30% a j =5 кгс-м/мм . [c.517]

Дюралюминий — первый промышленный сплав на основе алюминия. Название дюралюминий можно расшифровать как твердый алюминий (по-4>рапцузски Dur — твердый). [c.583]

Почти для всех промышленных сплавов удельный модуль упругости - У = 2,7ч-2,9-10 , тогда как для бериллия он 16,5-10 , т. с, в 6 раз больше. Если бы в расчет входила только упругая константа (модуль упругости), то иримснепие бериллия позволило бы сократить массу изделия во много раз. Это было бы возможно, если бы бериллий не был так дорог. [c.600]

Полиморфные превращения имеют место в промышленных сплавах па основе же.тсза, титана и др. [c.111]

Склонность аустенитных нержавеющих сталей к межкристал-литной коррозии зависит от содержания в них углерода. Малоуглеродистая сталь (<0,02% С) относительно стойка к коррозии этого типа [151. Азот, обычно присутствующий в промышленных сплавах в количествах, достигающих нескольких сотых процента, не столь сильно способствует разрушениям, как углерод (рис. 18.3) [16]. При высоких температурах (например, при 1050 °С) углерод почти равномерно распределен в сплаве, однако в области температур сенсибилизации (или при несколько более высоких температурах) он быстро диффундирует к границам зерен, где соединяется преимущественно с хромом с образованием карбидов хрома (например, МазСв, в котором М обозначает хром и небольшое количество железа). В результате этого процесса прилегающие к границам зерен участки сплава обедняются хромом. Его содержание может упасть ниже 12 %, которые необходимы для поддержания пассивности. В местах превращений объем сплава меняется, и это изменение объема распространяется от границы зерен на небольшое расстояние в глубь зерна. В результате на протравленной поверхности наблюдается расширение границ зерен. В сплаве, обедненном хромом, образуются активнопассивные элементы с заметной разностью потенциалов. Зерна представляют собой катодные участки большой площади по сравнению с небольшими анодными участками границы зерен. Протекание электрохимических процессов приводит к сильной коррозии вдоль границ зерен и проникновению агрессивной среды в глубь металла. [c.305]

При 368-суточных испытаниях различных промышленных сплавов алюминия в морской воде возле Ки-Уэст во Флориде их коррозионное поведение (наличие или отсутствие питтинга) зависело от присущего им коррозионного потенциала [7]. На сплавах с потенциалами от —0,4 до —0,6 В (большинство из них содержало легирующую добавку меди) образовались питтинги со средней глубиной 0,15—0,99 мм. На сплавах с более отрицательными значениями потенциала (от —0,7 до —1,0 В) питтинг практически не образовывался. Причина такого поведения сплавов становится понятной, если сопоставить указанные области коррозионных потенциалов со значением критического потенциала питтинго-образования в 3 % растворе Na l, которое составляет —0,45 В (см. разд. 5.5.2). Контакт образцов сплавов, склонных к питтингу, с пластинами активного алюминиевого сплава (см. разд. 12.1.2), который обеспечивал поляризацию металлов примерно до —0,85 В в основном успешно предотвращал образование питтинга в течение всего периода испытаний. Результаты этих испытаний в реальных условиях подтверждают предположение, что в отсутствие щелей алюминий и его сплавы при потенциалах ниже критического значения не подвергаются питтинговой коррозии. [c.343]

В табл. 22.1 представлены составы некоторых промышленных сплавов на основе никеля, содержащих медь, молибден или хром Сплавы Ni—Си легко поддаются прокату и механической обра ботке для сплавов Ni—Сг эти операции более затруднены Сплавы Ni—Мо—Fe и Ni—Мо—Сг плохо поддаются обработке [c.362]

Некоторые промышленные сплавы Сг—Ni—Fe—Nio, oot ветствующие по составу нержавеющим сталям с высоким содержанием никеля, содержат также несколько процентов меди. Помимо других сред, они предназначены для использования в растворах серной кислоты в широком интервале концентраций и обладают в них достаточной коррозионной стойкостью. Легирующие добавки меди выполняют ту же роль, что и добавки палладия к титану (см. разд. 5.4) за счет ускорения катодного процесса [c.362]

ТЕМПЕРАТУРНЫЙ УРОВЕНЬ РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИИ ГЕТЕРОФАЗНЫХ СПЛАВОВ. Большинство промышленных сплавов является сплавами гетерофазными. Чаще всего они представляют пластичную поликристал-лическую матрицу, содержащую вкрапления твердых дисперсных частиц. Такими сплавами являются все углеродистые и легированные стали, алюминиевые сплавы, жаропрочные никелевые и железные сплавы, композитные сплавы металл — тугоплавная дисперсная фаза. [c.349]

Из промышленных сплавов муметалл (72—76% Ni, 5% Си и 2% Сг), имеет высокие значения Цо = (188,4— 251,2) -Ю-М-н/м [(15—201 -Ю гс/э)] и р =42-10- ом-м (42 мком-см) и низкие потери в малых полях. Муметалл получил широкое распространение для изготовления сердечников и транс рматоров тока, применяемых в радиоаппаратуре, этот материал имеет хорошие магнитные свойства до частот 10 гц. [c.163]

Промышленный сплав, подобный сплаву кунифе-1, но в состав которого вместо железа входит кобальт, называется кунико-1 (29% Со, 21 /6 "NinSO i Си). Диаграмма фазового превращения подобна диаграмме фазового равно- [c.227]

Титановые сплавы образуются путем легирования титана различными другими металлами, из которых наиболее важными для получения промышленных сплавов являются алюминий, хром, железо, марганец, молибден, олово, ванадий. Сравнительное упрочняющее действие некоторых и.з этих элементов на тп-тан по данным Крэгхеда, Симмонса и Иствуда приведено на фиг. 6. Из этой диаграммы видно, что наиболее сильное упрочняющее де11Ствие оказывает добавка [c.367]

Широкое использование промышленных сплавов в высокопрочном состоянии ограничивается опасностью хрупкого разрушения. Увеличение предела текучести сплава любым известным сегодня способом сопровождается снижением трещиностойкости. Некоторые исключения из этого правила возможны для наиболее благоприятных дислокационных механизмов упрочнения, например для размельчения зерна структурных составляющих сплава или активизации суб-отруктурного упрочнения. [c.5]

Упрочнение дисперсными фазами практически не обостряет противоречия между пределом текучести и напряжением разрушения, так как при этом механизме не вносятся дефекты в матрицу сплава, она остается пластичной. Рост предела текучести в этом случае мощет рассматриваться в промышленных сплавах без заметного снижения вязкости разрушения. Перспективность отдельных дислокационных механизмов упрочнения иллюстрируется также изменением температуры перехода стали из вязкого состояния в хрупкое (см. рис, 1,2). Снижение температуры охрупчивания сплавов необходимо для их успешного использования в экстремальных условиях Сибири. [c.10]

Основным легирующим элементом в титановых сплавах является алюминий. За редким исключением, он присутствует во всех сплавах на основе титана. Поэтому значение системы Т1 —А1 для титановых сплавов можно сравнить со значением системы Ее —С для сталей. Следующими по важности и распространенности легирующими элементами являются ванадий и молибден, образующие с 0-фэзой титана непрерывный ряд твердых растворов. Применяют легирование промышленных сплавов Сг, Мп, Ее, Си, 8п, 2г, W. Для повышения стойкости титана в сильных коррозионных средах применяют "катодное" легирование в виде небольших добавок палладия и платины. Из неметаллов наиболее важное значение имеет ограниченное легирование кремнием, кислородом, углеродом, бором. [c.11]

С целью оценки аддитивности эффекта эти величины для разбавленных растворов были использованы при расчете констант скоростей в промышленных сплавах. В табл. 4 приведены результаты расчета констант скоростей для сплавов Ti-6A1-4V и Ti-8Al-lMo-lV с использованием указанных величин для разбавленных растворов. Согласие опытных и рассчитанных величин говорит о правильности предположения об аддитивности. Константы для более концентрированных растворов были подсчитаны из данных по влиянию ванадия (рис. 16), причем неисследованный элемент вначале считали разбавителем, а удельную константу скорости для него принимали равной —0,05-10 (см/с /2)/7о- Оказалось, что эта величина выбрана правильно для железа в сплаве Ti-8V-8Mo-2Fe-3Al, однако для хрома в сплаве Ti-13V-l 1Ст-2,5А1 она несколько занижена, и хром, видимо, эффективнее тормозит реакцию, чем просто разбавитель. С другой стороны, несоответствие между расчетной и экспериментальной константами скорости в сплаве Ti-llMo-5Sn-5Zr свидетельствует о том, что цирконий очень сильно уменьшает скорость. Чтобы получить соответствие для этого сплава, удельная константа скорости для циркония была принята равной —0,27-10- (с1л1сЩ1%. Правильность выбора этой величины подтверждена дальнейшими исследованиями. Ниже будут обсуладаться вопросы, связанные с применением циркония при разработке сплавов, совместимых с борным волок- [c.114]

Обнадеживающие результаты испытаний на высокотемпературную усталость эвтектики NiaNb—NisAl получены Томпсонам и др. [59]. Усталостные свойства эвтектического сплава с направленной микроструктурой при 1144 К оказались выше свойств промышленного сплава В-1900 при испытании образцов с надрезом и без него. Следует отметить, что эвтектика окисляется сильнее, чем сплав В-1900, и тем не. менее свойства ее были лучше. Разрушение проходило, в основном, через пластины, подобно усталостному разрушению сплава Ni—NisNb при комнатной температуре, хотя иногда в процессе иопытания наблюдалось расслаивание по границам пластин. [c.380]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...