Потеря объемная

Преобразование энергии в гидромашине сопровождается потерями объемными, гидравлическими и механическими. [c.148]

В поршневых насосах существуют все три вида потерь, отмечен-ньк в подразд. 11.2, т. е. объемные, гидравлические и механические потери. Объемные КПД т о большинства поршневых насосов составляют 0,85... 0,98. Гидравлические КПД rir, определяемые потерями напора в клапанах, находятся в пределах 0,8...0,9, а механические КПД Г1м — 0,94... 0,96. Полный КПД ri [см. формулу (11.9)] для большинства поршневых насосов составляет 0,75...0,92. [c.153]

Если рабочие объемы равны, р1 = С32=С н/2, где Сн —подача насоса 4. При одинаковой нагрузке на штоках гидроцилиндров или малой разности между ними перепад давления на гидромашинах определяется практически механическими потерями, объемный КПД близок к единице и точность синхро-низации определяется допусками на величину рабочего объема. Если нагрузки на штоках существенно отличаются, то прямо пропорционально разности нагрузок повышается и перепад давления на гидромашинах. Увеличиваются утечки и уменьшается точность синхронизации. [c.323]

Б отличие от кристаллического кварца, переход интенсивности импульса нагрузки через динамический предел упругости не вызывает потери объемной прочности стекла. Это означает, что неупругая деформация стекла при сжатии происходит по пластическому механизму и не сопряжена с дроблением этого хрупкого материала. Известно явление необратимого уплотнения стекол при сжатии выше предела упругости [41, 42]. Вероятно, процесс уплотнения и является механизмом пластической деформации стекла при высоком давлении [43, 44]. [c.204]

В гидросистемах имеют место объемные, гидравлические и механические потери. Объемные потери обусловлены результатом утечки рабочей жидкости в гидросистеме, гидравлические — снижением давления (внутренним трением масла), механические — трением сопряженных поверхностей. Полный КПД гидропривода [c.85]

Механические ультразвуковые колебания к месту сварки передаются от инструмента через толщу материала заготовки с внешней ее стороны. Процесс организуется так, чтобы не допустить значительного проскальзывания инструмента и опоры по поверхностям заготовок. Прохождение колебаний через металл деталей сопровождается рассеянием энергии за счет внешнего трения между свариваемыми поверхностями в начальный период (плоский источник теплоты) и внутреннего трения в объеме материала, находящегося между инструментом и опорой в условиях интенсивных ультразвуковых колебаний после образования зоны схватывания (гистерезисные потери, объемный источник теплоты). Это проявляется в повышении температуры в соединении до значений (0,4...0,7)7 пл. Повышение температуры, в свою очередь, облегчает пластическую деформацию. Наложение ультразвуковых колебаний вносит определенную специфику в поведение металла и кинетику процесса сварки в [c.507]

Настоящая глава посвящена анализу автомодельной задачи о поршне в предположении, что газ является нетеплопроводным, однако на движение газа влияют нелинейные объемные источники или стоки массы, импульса и энергии. Исследование нестационарного течения газа с учетом объемных источников и стоков различной природы представляет большой интерес. Известно, например, какую роль играют при нагреве и сжатии плотной высокотемпературной плазмы энерговыделение от поглощения лазерного излучения, объемные потери энергии на собственное тепловое излучение, выделение тепла от термоядерных реакций и другие физические эффекты [78]. На сжатие и нагрев плазмы осевым магнитным полем (тета-пинч) существенное влияние оказывают потери массы через торцы плазменного шнура и торцевые потери энергии за счет продольной электронной теплопроводности [19]. Вычислительные эксперименты показали [13, 18], что процессы, происходящие в тета-пинчах, могут быть Удовлетворительно описаны в одномерном приближении при моделировании торцевых потерь объемными стоками. [c.197]

Объемные потери. Объемные потери связаны с бесполезным перетеканиями жидкости внутри насоса или утечками жидкости из него. Обычно перетекание жидкости из полости высокого в полость низкого давления через уплотнения 4 по Колесу и утечки из насоса вдоль по валу 5 (см. рис. 14.9). [c.165]

На рис. 2.5 изображен баланс энергии в лопастной насосе. К насосу подводится мощность N. Часть этой мощности теряется (превращается в тепло). Потери мощности в насосе делят на механические, объемные и гидравлические. [c.159]

Использование в качестве охладителя инертного газа гелия. Уже при давлении 4—5 МПа гелиевый теплоноситель обеспечивает хорошие условия теплоотвода и позволяет достичь объемной плотности теплового потока на уровне 6—8 кВт/л при сравнительно умеренной потере энергии на прокачку теплоносителя. Гелий как теплоноситель имеет по сравнению с другими газами ряд преимуществ высокую теплоемкость и теплопроводность, термическую и радиационную стойкость, химическую стабильность и инертность к конструкционным материалам, минимальное сечение поглощения нейтронов. [c.3]

Н. М. Жаворонковым была предложена несколько иная модель течения. Он исходил из предположения, что гидравлическое сопротивление шаровой укладки из частиц любой формы, в том числе и шаровой, зависит не только от потерь энергии на расширение и сжатие параллельных струек, но и от геометрии свободных зон между частицами. Характеристикой канала в этом случае будет эквивалентный диаметр da, определяемый как объемной пористостью т, так и величиной а , равной отношению поверхности элементов к объему насадки [38]. Тогда [c.41]

Размеры шаровых твэлов и относительная потеря давления для различной объемной плотности теплового [c.101]

Рис. 5.5. Зависимость размеров шаровых твэлов и относительной потери давления от объемной плотности теплового потока канальных активных зон с объемной пористостью п = 0,3 для N=4 и Af=l,5 и уплотненной бесканальной активной зоны (т=0,259)

Результаты проведенного анализа конструктивных вариантов активной зоны с шаровыми твэлами показывают, что в реакторах подобного типа можно получить объемную плотность теплового потока 15 МВт/м при относительной потере давления в активной зоне менее 2% (при абсолютном давлении - 5 МПа) как в бесканальной активной зоне с беспорядочной засыпкой шаровых твэлов, так и в канальном варианте при Л =1,5 при сохранении той же объемной пористости. Однако при этом размеры твэлов в канальном варианте будут в 2,3— 2,8 раза меньше, чем в бесканальной. [c.105]

При неравномерном движении частиц время (поверхность) теплообмена и путь (высота камеры) можно определить по формулам, полученным в гл. 2, 3. Там же приведены данные, необходимые для расчета камер газовзвеси с тормозящими элементами. По данным гл. 4 возможен расчет потерь давления в теплообменниках газо-взвесь . Для теплообменника типа слой при известном диаметре камеры D и объемной концентрации (плотности укладки) р [c.363]

Как изменится потеря давления, если при том же объемном расходе мазута его плотность н вязкость в результате подогрева станут равными р = 900 кг/м и V = 0,2 Ст [c.259]

Диэлектрические свойства характеризуются удельным объемным электросопротивлением p ,, удельным поверхностным электросопротивлением диэлектрической проницаемостью тангенсом угла диэлектрических потерь tg8 и электрической прочностью (пробивным напряжением) Е р. [c.345]

Уравнения для средних массовых и объемных теплоемкостей газов в пределах от О до 1 500 С приведены в табл. XIV приложения. В будущем при издании достаточно большого числа пособий, в которых будут приведены точные значения теплоемкостей, а также энтальпии и внутренней энергии, расчет теплоемкостей по приближенным эмпирическим формулам потеряет всякий смысл. [c.81]

Пример 14-6. При температуре 20° С определить минимальную теоретическую работу разделения 1 кг газовой смеси, состоящей из 30 объемных частей двуокиси углерода и 70 объемных частей азота. Газы считать идеальными. Минимальная работа, которую необходимо затратить для разделения газов, будет равна потере работоспособности при смешении газов [c.235]

Особенность течений суспензий с частицами в виде волокон проявляется в характерной форме кривых потерь на трение. Группа таких кривых приведена на фиг. 4.29. Они относятся к сульфитной смеси (бумажной пульпе) [753]. С увеличением объемного расхода 4%-ной пульпы от 3000 до 4500 л мин потеря напора уменьшается. Ясно также, что во всем диапазоне расходов потери напора 1%-ной пульпы меньше, чем чистой воды. [c.199]

Однако при глубоком дросселировании двигателя (значительном изменении числа оборотов пли проходного сечения сопла ИТ. п.) указанный режим работы диффузора — воздухозаборника нарушается. Так, при уменьшении объемного расхода через двигатель противодавление за диффузором увеличивается, в связи с чем дополнительная сверхзвуковая зона сокращается и потери в дополнительном скачке падают (Од растет). При некотором дроссельном режиме дополнительная сверхзвуковая зона в диффузоре исчезает. Дальнейшее сокращение расхода приводит к тому, что в горле диффузора устанавливается дозвуковая скорость, после чего дросселирование начинает воздействовать на интенсивность замыкающего скачка входной системы из-за уменьшения расхода уменьшается скорость за скачком, что заставляет его смещаться в область больших значений скорости перед ним, но при этом система скачков не будет фокусироваться на кромке обечайки. [c.486]

При увеличении объемного расхода воздуха в двигателе (выше расчетного) дополнительная сверхзвуковая зона (за горлом диффузора) расширяется и дополнительный скачок смещается в область больших скоростей, из-за чего потери полного давления в нем растут, а плотность воздуха перед двигателем падает (это и обеспечивает рост объемного расхода при постоянном массовом расходе через диффузор). [c.487]

При отсутствии объемной силы эти значения пульсационной скорости сохраняются на длине пути смешения и в момент слияния моля с новым слоем жидкости скачкообразно (пульсационно) исчезают, образуя напряжение турбулентного трения за счет потери соответствующего количества движения [c.251]

Объемные потери. Рассмотрим o67jeMHKe потери в одноступенчатом насосе. Жидкость, выходящая из рабочего колеса в количестве в основном поступает в отвод Q) и, следовательно, в напорный патрубок насоса, и частично возпрахцается в подвод через зазор в уплотнении 1 между рабочим колесом и корпусол насоса (утечка q , рис. 2.6). Энергия жидкости, возврап],ающейся в подвод, теряется. Эти потери называются объемными. Утечки обусловлены тем, что давление на выходе из рабочего колеса больше, чем в подводе. [c.159]

Каждая единица веса жидкости, протекающей через уплотнение рабочего колеса, уносит энергию Ят- Следовательно, мощность, зат1)ачн1 аемая па объемные потери [c.160]

Подобно тому, как это принято для лопастных насосов, для объемных насосов различают гидравлический rjr, объемный т]о и механический т) КПД, учитывающие три врща потерь энергии гидравлические — потери напора (давления), объемные — потери на перетекание жидкости через зазоры, и механические — потери на тренио в механизме насоса [c.275]

Рис. 5.4. Зависимость размеров шаровых твэлов d (сплошные линии) и относительной потери давления Др/р (пунктир) от объемной плотности теплового потока бескаиальной и канальной активных зон при одинаковом значении объемной пористости т = 0,4

В табл. 5.2 показаны для различных значений средней плотности теплового потока в твэлах относительный объем твэлов в активной зоне, размеры гомогенных и гетерогенных твэлов (й/ серд=2,6) и относительная потеря давления газа в активной зоне Ар/р. Расчеты были выполнены для всех описанных ранее пяти вариантов активной зоны при изменении объемной плотности теплового потока от 5 до 15 МВт/м в предположении, что в активной зоне по принципу одноразового прохождения применено профилирование тепловыделения по радиусу за счет разного обогащения ядерного топлива в центральной и периферийной зонах. В горячей точке на оси реактора вблизи графитового пода относительное тепловыделение принято равным 0,6 среднего значения, а /Сг 1,5 по всей зоне. В расчете по зависимостям (5.21) и (5.23) выбиралось такое значение dn, чтобы Ксуслн = 10 Кроме того, считалось, что диаметр активной зоны равен ее высоте для всех значений qy. [c.102]

Для каждого из вариантов активной зоны с шаровыми твэ-лами при увеличении объемной плотности теплового вотока из-за условия сохранения неизменными температур топлива уменьшаются размеры твэлов и увеличивается относительная потеря давления в активной зоне, т. е. затраты энергии на прокачку. Размеры гетерогенных твэлов существенно меньше размеров гомогенных из-за появления дополнительного термиче-ского сопротивления графитовой оболочки особенно сильно эта разница ощущается в бесканальных активных зонах, когда весь замедлитель — графит сосредоточен в самих твэлах. Относительная потеря давления в случае использования гомогенных твэлов получается во всех вариантах меньше, чем при исполь- [c.103]

Сравнение вариантов бесканальной активной зоны с беспорядочной засыпкой и плотной тетраоктаэдрической укладкой шаровых твэлов показывает, что плотная упаковка, несмотря на увеличение объема твэлов и снижение объемного тепловыделения в них, ограничивает достижимое значение объемной плотности теплового потока в активной зоне из-за существеннобольшей относительной потери давления. По-видимому, это обстоятельство надо иметь в виду при конструировании бесканальной активной зоны с беспорядочной засыпкой шаровых, твэлов. Если в силу каких-либо причин произойдет уплотнение шаровой насадки и переукладка ее в упорядоченную, то это-вызовет значительное увеличение сопротивления контура при сохранении неизменной тепловой мощности реактора. [c.105]

Коэффициент потерь давления, определяемый наличием в камере движущихся частиц т, находился в зависимости от отношения о/ т и истинной объемной концентрации р. Опытные данные получены при га = 3-г-5 f = 0,37--0,73, aб/aц=l- 9, Re= (6,9 9) 10 p=(l,26- 20) 10 , do/< T = 9,14-12,25. Аппроксимация этих результатов) со ореднеивадрэтичной погрешностью 18,6% дает [c.133]

Закономерности разрушения материала при длительном нагружении достаточно хорошо могут быть описаны с помощью разработанной физико-механической модели межзеренного разрушения, которая базируется на математическом описании процессов зарождения и роста пор, обусловленного как пластическим деформированием, так и диффузией вакансий, а также на введенном в гл. 2 при анализе внутризеренного вязкого разрушения понятии — потере микропластической устойчивости. Модель позволяет прогнозировать долговечность при статическом и циклическом длительном нагружениях элементов конструкций в условиях объемного напряженного состояния и переменной скорости деформирования. В частности, с помощью указанной модели могут быть описаны процессы залечивания межзе-ренных повреждений при сжатии и рассчитана долговечность в условиях циклического нагружения при различной скорости деформирования в полуциклах растяжения и сжатия. [c.186]

Для образцов поликарбоната, не подвергавшихся специа.нь-ной термообработке, характерны следующие показатели плотность 1,17—1,22 Л1г/ж влагоемкость 0,16% удельная ударная вязкость (18 л-20) -10 (Зж/лГ предел прочности при растяже-нип 89 Мн м при изгибе 80,0—100,0 Мн1м , при сжатии 80,0— 90,0 Мн/м- модуль упругости при растяжении 2200 Мн1м диэлектрическая проницаемость — 2,6—3,0 удельное объемное электросопротивление 4-10 = ом-см тангенс угла диэлектрических потерь 5-10 . морозостойкость—100°С электрическая прочность 10 кв/.им, максималы ая рабочая температура 135— [c.410]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...