Модуль упругости объемный

Модуль упругости объемный изотермический 11 Мощность внутренних источников теплоты 167 [c.550]

В соответствии с определением объемного модуля упругости объемная деформация прессовки [c.123]

Мейсснера эффект 245 Модуль упругости объемный 42 Мольная (молярная) доля 207, 211 Моляльность 211 [c.300]

Модуль упругости объемный изотермический 6.1 [c.634]

Модуль упругости, модуль сдвига, модуль объемного сжатия тс 1 р НЬЮТОН на квадратный метр н1м N/m [c.11]

Используя выражение модуля упругости воды, получаем закон объемной деформации [c.461]

Параметры упругости металлов, используемые в расчетах сварочных деформаций и напряжений (например, Е — нормальный модуль упругости, G — модуль сдвига, К — объемный модуль, V — коэффициент Пуассона), в малой степени зависят от [c.410]

Полагают, что деформируемый материал является несжимаемым. Если изменение объема при пластических деформациях равно нулю (0 = 0), то из (1.20) следует, что объемный модуль упругости К =оо, а ц = 0,5. [c.104]

При допущении несжимаемости жидкости (рс = 0) объемный модуль упругости К обращается в бесконечность и уравнение (1-5) заменяется уравнениями [c.18]

В первом случае появление пластических деформаций учитывается введением некоторых фиктивных дополнительных объемных и поверхностных нагрузок, во втором — изменением модуля упругости и коэффициента Пуассона, которые являются в каждом приближении функциями пространственных координат. [c.310]

Изотропный упругий материал характеризуется двумя упругими постоянными модулем упругости и коэффициентом Пуассона или модулем сдвига и объемным модулем упругости. Изотропный вязкоупругий материал характеризуется двумя операторами, в качестве [c.347]

Таким образом, если интерес представляет напряженно-деформированное состояние вязкоупругого тела, выполненного из нестареющего материала, только в начальный момент времени и в бесконечно удаленный i —> оо, то решение задачи вязкоупругости сводится к решению двух задач теории упругости. В первом случае рассматривается тело с мгновенными объемным модулем упругости К и модулем сдвига G, а во втором случае — то же тело, но с длительными модулями, для которых справедливы соотношения [c.369]

Модуль упругости — величина, обратная коэффициенту объемного сжатия [c.318]

Определить с учетом собственного веса перемеш,ение сечения тп приведенного на рисунке стержня, если поперечное сечение его F, модуль упругости , а объемный вес материала у. [c.50]

Железобетонная колонна указанных на рисунке размеров нагружена только собственным своим весом. При объемном весе железобетона, равном 2,5 т/л , определить напряжения в бетоне и в арматуре колонны. Отношение модулей упругости стальной арматуры и бетона принять равным 15, диаметр арматуры 25 мм. [c.52]

Определить натяжения в стальной и алюминиевой частях проволочного стале-алюминиевого кабеля, подвешенного к двум опорам, расположенным на одинаковом уровне с пролетом / и при стреле провисания кабеля /. Площадь стальной части кабеля F , алюминиевой F , объемные веса и модули упругости равны соответственно Y . Ya. Бс Е,. [c.54]

Каменный столб квадратного поперечного сечения 2x2 л опирается на скалу, залегающую на неизвестной глубине от поверхности земли (см. рисунок). Модуль упругости материала столба неизвестен. Объемный вес кладки столба предположительно равен 2 т(м. Опытным путем удалось определить прогиб верхнего конца столба при действии горизонтальной силы Р= 10 от он оказался равным 7 мм. Кроме того, удалось определить период собственных поперечных колебаний столба при отсутствии силы Р последний оказался равным 0,25 сек. [c.312]

IV.50. По стальному трубопроводу диаметром D = 500 мм и толщиной стенок 6 = 12 мм подается нефть (объемный модуль упругости == 1324 МПа, плотность р = 918,0 кг/м ) на расстояние / = 5 км. Определить необходимое время закрытия затвора, если а) при расходе Q == 850 м /ч дополнительное давление в случае возникновения гидравлического удара не должно превышать Ар = 0,18 МПа (0,184 атм) [c.108]

При постоянном модуле упругости импульс напряжений может распространяться на значительное расстояние без изменения формы, изменение модуля упругости приводит к искажению импульса напряжений конечной амплитуды. Для большинства деформируемых тел уменьшается за пределом упругости и в материале при достаточно больших деформациях возникают пластические волны, распространяющиеся со скоростью, меньшей скорости распространения упругой волны. Однако существуют такие деформируемые тела (резины, полимерные материалы), в которых большие деформации приводят к ориентации длинных молекулярных цепочек, что вызывает возрастание модуля упругости . Поэтому при распространении возмущений в таких материалах зарождаются волны особой природы, называемые ударными волнами. В деформируемых телах ударные волны возникают и в том случае, когда распространяются волны расширения большой амплитуды. Как показано Бриджменом, зависимость между средней деформацией е и средним напряжением а в твердых телах может иметь вид е = (—аа + Ьо )/3, где а, Ь — постоянные величины. Модуль объемного сжатия К при малых давлениях стремится к постоянной 1/а, при высоких давлениях принимает значение 1/(а — 2Ьа) (т. е. при высоких давлениях К растет). Упругие волны расширения распространяются со скоростью а , но модуль К при высоких давлениях возрастает, это приводит к тому, что скорость волны большой амплитуды больше скорости волны малой амплитуды. В результате образуется ступенчатый фронт, характерный для ударной волны. Модуль сдвига G в этом случае играет незначительную роль, так как задолго до достижения достаточно высокого давления предел текучести будет пройден и материал ведет себя подобно жидкости. [c.38]

Отсюда легко получить выражение для уже встречавшегося ранее объемного модуля упругости, связав его тем самым с константами Си и С 2. Рассмотрим для этого однородное всестороннее растяжение, при котором [c.200]

Обычно под объемным модулем упругости В понимают величину, связывающую энергию упругой деформации и квадрат деформации в виде [c.200]

Тому же уравнению подчиняются продольные колебания однородного стержня (или газа в трубе). Параметр v равен п = / /р, где —модуль упругости материала, р —объемная плот- [c.320]

Величина Л называется объемным модулем упругости. [c.243]

Здесь я — упругий модуль сдвига. Диаграмма зависимости То — о, по предположению, одинаковая для всех путей деформирования, включает в себя упругую сдвиговую деформацию, тогда как упругая объемная деформация определяется уравнением (16.1.3). [c.534]

Уравнения движения. Полная система динамических уравнений движения произвольной насыш енной пористой среды была составлена первоначально Я. И. Френкелем (1944). В основу им были положены уравнения движения твердой и жйдкой фаз, уравнение неразрывности для жидкости, уравнения упругих связей деформаций твердой фазы с напряжениями, а также некоторое замыкаюш ее соотношение для пористости. В результате у Френкеля фигурировали пять параметров упругих связей два модуля упругой объемной сжимаемости твердой фазы (скелета среды и материала частиц), сжимаемость жидкости, модуль поперечного сдвига < келета среды и некоторый дополнительный параметр замыкаюш его соотношения для пористости. Л. Я. Косачевский (1959), воспользовавшись вслед за М. А. Био условием суш ествования упругого потенциала рассматриваемой среды, выразил дополнительный параметр Френкеля через остальные четыре. [c.592]

Акустические свойства морского грунта характеризуются, как мы видим, волновым сопротиБлением сложной среды, в общем случав комплексной скоростью продольной и поперешщй волн и, соответственно, комплексными модулями упругости объемной и сдвиговой деформаций. Мнимая часть комплексных величин л-х нечном итоге определяет затухание звука в грунте. В суспензиях, потери и распространении звука существенно возрастают по двум причинам [c.29]

На рис. 5.5 представлены схемы выполнения сварки по суперпроходам, принятые при расчете ОСН. Последовательность наложения суперпроходов соответствовала последовательности выполнения проходов в реальном процессе сварки. Основной металл (перлитная сталь 12НЗМД) и аустенитный сварочный материал принимались для всех анализируемых соединений одинаковыми. Теплофизические свойства — теплопроводность X и объемная теплоемкость су — принимались независимыми от температуры, равными Я = 32,3 Вт/(м-град), су = 3,8-10 Дж/(м -град) для основного металла и i = 14,7 Вт/(м-град), су = 4,6- 10 Дж/(м -град) для аустенитного металла шва. Используемые при решении термодеформационной задачи зависимости температурной деформации е , модуля упругости Е (одинаковая зависимость для основного металла и металла шва) и предела текучести ат приведены соответственно на рис. 5.6. и 5.7. Так как аустенит не претерпевает структурных превращений, для него зависимости От и е от температуры на стадии нагрева и охлаждения одинаковые. Основной металл претерпевает структурные превращения, и, так как сварочный термический цикл далек от равновесного (большие скорости нагрева и охлаждения), температурный интервал Fe — Fev-превращения от T l до Ти (см. рис. 5.6) при нагреве не совпадает с интервалом [c.282]

Для образцов поликарбоната, не подвергавшихся специа.нь-ной термообработке, характерны следующие показатели плотность 1,17—1,22 Л1г/ж влагоемкость 0,16% удельная ударная вязкость (18 л-20) -10 (Зж/лГ предел прочности при растяже-нип 89 Мн м при изгибе 80,0—100,0 Мн1м , при сжатии 80,0— 90,0 Мн/м- модуль упругости при растяжении 2200 Мн1м диэлектрическая проницаемость — 2,6—3,0 удельное объемное электросопротивление 4-10 = ом-см тангенс угла диэлектрических потерь 5-10 . морозостойкость—100°С электрическая прочность 10 кв/.им, максималы ая рабочая температура 135— [c.410]

Иайти приведенную эквивалентную скорость звука в упругой оболочке, e j H модуль упругости материала оболочки толщшга h, коэффициент объемного сжатия жидкости к. Оболочку считать работающей на растяжение — сжатие в окружном направлении. Изменением виутреипс энергии жидкости пренебречь. [c.317]

О/О Величина, обратная коэффициенту объемного сжатия, на- зывается модулем упругости жидк0(ти [c.11]

В произвольном направлении в кристаллах в общем случае могут распространяться три объемные волны ква-зипродольная (QL) и две квазипоперечные — быстрая (FS) и медленная (SS) со скоростью poa = M, где М — действующий адиабатический модуль упругости, зависящий от направления распространения и поляризации волны. В таблицах нижний индекс — направление распространения, верхний — поляризация (направление колебательного смещения). В кубических кристаллах действующий модуль для разных типов волн [c.133]

Тождество (8.10.5) представляет собой простое следствие симметрии тензора модулей упругости или тензора податливостей. Действительно, положим в правой части (8.10.5) Ti = OijHj и преобразуем поверхностный интеграл в объемный. Учитывая, что напряжения удовлетворяют вместе с силами Fi дифференциальным уравнением равновесия, получим [c.264]

Здесь т и 7 — касательное напряжение и сдвиг. Таким образом, диаграмма То — получается из диаграммы чистого сдвига т — путем простого изменения масштаба. Получить искомую зависимость из опыта на растяжение несколько сложнее. Дело в том, что растяжение сопровождается изменением объема, поэтому для нахождения фунйции То( Уо) нужно знать объемный модуль упругости К и производить пересчет, основываясь на уравнениях пластичности. Мы не будем здесь описывать эту процедуру, отсылая к специальной литературе. [c.534]

Что касается предсказания прочности композита по данным о прочности его компонент, результаты многочисленных работ разных авторов привели пока к результатам в общем негативным. Теория пучка, изложенная в 20.4, даст лишь материал для ориентировочных суждений, уточнение этой теории требует исчерпывающей статистической информации не только о прочности моноволокон, но и о распределении модуля упругости. Распределение Вейсбулла не описывает достаточно точным о(эразом распределение прочности моноволокон, фактически распределение оказывается бимодальным, т. е. функция имеет два максимума. Поэтому экстраполяция прочности на малые разрывные длины, основанная на распределении Вейсбулла, совершенно ненадежна. Определение неэффективной длины в большой мере условно. Поэтому здесь будут изложены лишь некоторые наполовину качественные соображения, принадлежащие Милейко и позволяющие объяснить наблюдаемое изменение прочности и характера разрушения композита в зависимости от объемного содержания волокна. В некоторых случаях эти соображения подсказывают меры, необходимые для улучшения свойств композита. [c.700]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...