Модели объемные

Модели объемных тел, тонально решенных по данной схеме, показаны на рис. 1.5.4. Хотя в алгоритме не учитываются падающие тени, общая выразительность изображения остается достаточно высокой за счет определенности показа принадлежности грани той или иной системе ортогонально ориентированных плоскостей. Если три отмеченные выше области изобразить на рисунке разным цветом, то эффект будет еще большим. Физическая модель такого графического решения представлена на рис. 1.5.5. В ее основе заложен принцип освещения объекта тремя источниками различного цвета, расположенными в соответствии с принятой системой ортогональных плоскостей. Если свет направлен указанным [c.57]

Рис. 2-6. Модель объемного турбулентного горения.

Темп роста пузырьков с увеличением давления резко замедляется. Полученные в работах [15, 17, 18, 20] зависимости, соответствуюш,ие модели объемного вскипания, вопреки рекомендациям американской литературы [23], неправомерны для условий роста пузырьков на поверхностях нагрева. Опытные данные подтверждают зависимость, предложенную в [13, 21]. [c.165]

Метод составных моделей. Объемная прозрачная модель изготовляется из блока оптически не чувствительного к напряжениям материала ОНС (см. табл. II), имеющего вклейки в виде пластинок толщиной 3—5 мм (или наклейки) из оптически чувствительного материала ЭД6-М. Обеспечивается монолитность вклейки и равенство модулей упругости во всех частях. Способы изготовления составных моделей — см. [321. [c.594]

Определение объемного сопротивления. Измерение на модели объемного сопротивления между электродами, являющимися эквипотенциальными, не представляет никаких трудностей. Несколько сложнее измерение усредненного значения объемного сопротивления в том случае, когда задано распределение плотности тела по поверхности контакта [2]. В этом случае применяется схема питания узлов сетки через генераторы тока (рис. 2, б). Мостовая схема балансируется дважды — при включенной и за-шунтированной исследуемой области — и разность значений сопротивлений дает искомую величину. Точно таким же методом измеряется тепловое сопротивление при заданном распределении удельной мощности источников энергии. [c.79]

Величины, входящие в соотношения (4) —(8), подразделяются на две группы первую группу составляют известные (исходные) величины моделирования, вторую — искомые, определяемые из условий подобия. К первой группе относятся теплофизические параметры пород натуры и модели (теплоемкость, теплопроводность, температуропроводность и объемная теплота плавления), линейные размеры замораживающих колонок натуры и модели (масштаб линейных размеров), физико-механические показатели пород натуры и модели (объемный вес и пористость). Ко второй группе относятся точность моделирования, масштабы времени, температур замораживания, начальных температур пород и скоростей фильтрации. [c.447]

Схематически модель объемного турбулентного горения показана на рис. 3-8, где белые зоны, как и на рис 3-5, означают моли све- [c.46]

Модели объемной вибрационной обработки. Обработка происходит в прямолинейных, торообразных или спиральных контейнерах с круглым, U-образным, прямоугольным (прямоугольным с закругленными углами) поперечным сечением. Наполненный абразивом и деталями контейнер приводится в вибрационное движение. Успешное снятие слоя материала у детали (очистка поверхностей, удаление острых кромок, шлифование или полирование поверхности) происходит только тогда, когда имеет место достаточно интенсивное движение деталей относительно абразивной массы. Поэтому модели должны быть способны учитывать не только циркуляционную скорость (круговые движения) всей смеси абразива с деталями, но и изменение плотности всей массы. Важным показателем является и сила взаимодействия. На рис. 28 показана модель [9, 16], созданная для описания поведения смеси абразивных частиц и деталей в контейнере с круглым (U-образным) поперечным сечением Модель представляет собой упругий круг, у которого диаметр изменяется в зависимости от поджатия пружин Сг, соединяющих центральные массы абразива и деталей с периферийной суммарной массой т. Периферийная масса может двигаться вместе с контейнером, скользить или двигаться в режиме с подбрасыванием. Особенностью модели является допущение, что модель все время является круглой и радиус г (t) меняется в зависимости от того, как контейнер воздействует иа модель. Массы т позволяют описать циркуляционную скорость. Взаимные сдвиги [c.93]

Объемные модели для исследования напряженного состояния узлов и деталей сложной формы. Модели объемных деталей элементов машин для исследования трехмерного напряженного состояния при статическом нагружении должны удовлетворять условиям геометрического или аффинного подобия, допускать приложение заданных внешних сил и замеры относительных деформаций одним из известных способов. Исходя из этих требований, должны быть выбраны геометрический масштаб и материал модели. [c.256]

В соответствии с этим неровности,рассеяние на которых можно описать моделью поверхностного отражения, будем называть крупномасштабными, а неровности, рассеяние на которых можно описать только моделью объемного отражения, — мелкомасштабными. [c.28]

К чему сводится алгоритм математической модели объемного течения [c.332]

Согласно рассмотренной модели, объемная скорость образования зародышей на дислокациях становится заметной, когда [c.246]

Модель Объемная доля стержней а изотропной фазе Объемная доля стержней в упорядоченной фазе ср Критический параметр порядка [c.76]

Фиг. V. 35. Нормальные напряжения ст в кг см и -порядки полос т по контуру радиального ребра модели объемной металлоконструкции при различной форме выреза и при наличии подкоса, определенные с помощью оптической модели.

Мы воспользуемся моделью объемного резонатора в форме, показанной на фиг. 4, с бесконечной проводимостью стенок. Как известно, электромагнитное поле в такой полости может быть разложено на стоячие волны — так называемые моды объемного резонатора [ср. п. 1. 121 или уравнение (В1.11-1)]. Зависящий от времени множитель напряженности электрического поля для одной моды с круговой частотой о удовлетворяет уравнению [c.22]

В настоящее время большой интерес вызывают модели разрушения полимеров, опирающиеся на концепцию постепенного накопления разрушений под действием нагрузки. Ряд подходов к построению моделей объемного разрушения показан в п. 7.3 в рамках механики сплошной среды. При этом в уравнение состояния часто вводят дополнительный параметр П — меру повреждаемости. Для функции П необходимо составить дополнительное уравнение, определяющее кинетику разрушения. В общем случае скорость разрушения /7 является функцией многих аргументов [106]. Учитывая сложность кинетики процесса накопления разрушений, желательно располагать прямыми экспериментальными данными по кинетике накопления разрушений на молекулярном и макроскопическом уровнях. [c.269]

Рис. IV.1. Модель объемного преобразователя.

При конструировании несимметричных объемных деталей желательно, чтобы большинство элементов было ограничено поверхностями вращения, что значительно упрощает изготовление оснастки (моделей, стержней и т. д.). [c.197]

Н. М. Жаворонковым была предложена несколько иная модель течения. Он исходил из предположения, что гидравлическое сопротивление шаровой укладки из частиц любой формы, в том числе и шаровой, зависит не только от потерь энергии на расширение и сжатие параллельных струек, но и от геометрии свободных зон между частицами. Характеристикой канала в этом случае будет эквивалентный диаметр da, определяемый как объемной пористостью т, так и величиной а , равной отношению поверхности элементов к объему насадки [38]. Тогда [c.41]

Из формулы (2.7) видно, что объемная пористость шаровой ячейки чрезвычайно сильно влияет на гидравлическое сопротивление насадки при течении через нее жидкости. Однако модель [c.41]

Таким образом, в реальных укладках или засыпках целых шаровых ТВЭЛОВ одинакового размера в активной зоне реактора В ГР объемная пористость т может колебаться от 0,26 до 0,68. Физическая модель течения теплоносителя практически не зависит от типа активной зоны, и в случае канальной и бесканальной зон сечение по ходу элементарной струйки в шаровой ячейке характеризуется значительными изменениями, струйки могут сливаться и разъединяться имеет место образование застойных вихревых зон с турбулентным обменом энергии и массы с движущимся потоком. [c.52]

Правильная и неправильная последовательности проведения линий в построении куба изображены на рис. 3.2.8. Преимущество указанного приема видно даже на примере этой простейшей фигуры, но особенно ярко oiho выступает при разработке более сложной модели объемной формы. На рис. 3.2.9 проиллюстрирована типичная ошибка студентов, заключающаяся в недоведении линии до узловой точки. [c.109]

Исследования на плоских моделях объемной задачи резьбового соединения приближенно оценивали возможные концентрацию и распределение напряжений по контуру резьбы, но не позволяли измерить распределение нагрузки но виткам резьбового соединения. Применение метода замораживания , приведенное в ряде работ (см., например, [2,3]), не обеспечивает соблюдения условий моделирования из-за значительного искажения формы резьбы и получаемых нарушений условий контакта, которое осуществляется в большом числе мест соединений зубьев. Необходимость обеспечения условий контакта, особенно при большом числе мест соединений, как известно, делает метод замораживания , требующий больших деформаций в модели, неудовлетворительным. Тензоизмерения па натурной конструкции, где все условия работы соединения соблюдены, не позволили пока достаточно хорошо замерить распределения напряжений по контуру и концентрации напряжений из-за малых размеров по дну резьбы и отсутствия достаточных зазоров между навинчиваемыми частями соединения. При исследованиях, рассмотренных в [4], распределение усилий по виткам резьбы определялось экспериментально на натурной конструкции резьбового соединения, нагружаемого в разрывной машине. Эта задача давала в какой-то мере приближенное решение, так как усилия оценивались по показаниям тензодатчиков, установленных по дну искусственно выполненной продольной канавки в соединении. Распределение напряжений по контуру резьбы и коэффициенты концентрации находили с применением плоских моделей и моделей прозрачного оптически нечувствительного материала с вклейками из оптически чувствительного материала по диаметральному сечению. Этот путь экспериментального решения был правильный, однако размер моделей оказался недостаточным для возможности правильной оценки порядков полос интерференции для зон концентрации напряжений. [c.137]

Все измерения температур и скоростей воздуха проводили в условиях квазистационарного и аэродинамического режимов модели и выполняли на среднем (по длине модели) объемном модуле, включающем два электролизера (по одному в ряду). Количество точек измерений было выбрано на основе опыта предыдущих исследований на моделях и в натуре с целью возможности статистической оценки результатов . Для измерения температур и скоростей воздуха использовали термоанемометр типа ТА-9 и микротерморезисторы типа КМТ, включенные в комплекс мост УПИП-60 — цифровой вольтметр ВК2-20. [c.101]

Помимо создания двухмерных и поверхностных моделей реальных объектов, Auto AD позволяет работать и с твердотельными моделями, которые наиболее полно отражают реальные свойства моделируемых объектов. В конце концов, в реальной жизни всем объектам свойственна объемность. Даже тонкие объекты, такие как корзина для мусора или шторы, имеют определенную толщину. Использование твердотельных моделей объемных тел позволяет создавать более реалистичные модели по сравнению с плоскими. Тела можно комбинировать с помощью операций объединения, вычитания и пересечения, а также получать информацию об их физических свойствах. На рис. 24.1 показано, как выглядит на экране Auto AD сложная твердотельная модель детали машины. [c.763]

Гибочные и формовочные штампы, испытывающие ударные нагрузки. Пуансоны и матрицы разделительных штампов для обработки закаленных и электротехнических сталей Рабочие детали разделительных штампов, испытывающие жесткий удар, детали сложной формы. Чеканочные штампы Пуансоны или матрицы в вытяжных штампах Формовочные пуансоны, матрицы, прокладки для съемников, прижимов, буферов Пуансоны, матрицы вы,-тяжных, формовочных штампов, мастер-модели, объемные шаблоны Армирование направляющих устройств, пуансонов и матриц мелких штампов [c.54]

Исследования опорного давления в лабораторных условиях автором и под его руководством производились методами моделей объемных, полупространственных, плоских и фрагментарных при сочетании методов эквивалентных материалов и компенсирующей нагрузки. [c.174]

Автором (с 1960 г.) велись исследования работы целиков различных классов. Для этих целей применялись новые методы моделей объемные, полупространственные и фрагментарные [c.253]

По чертежам или объемным макетам проекта автомобиля создана математическая модель. Чертежи, будучи помещены на координат но-уиравляемый стол с помощью телевизионной установки, превращаются в цифровую форму, кодируемую на перфокартах, которые вводятся в ЭЦВМ. Машина решает ряд вопросов выданное решение корректируется (изменяется) и через 1/2 ч автоматический чертежник Дисплей вьшолняет несколько ви.чов автомобиля. Такая работа ранее занимала у чер-гежников-конструкторов около 3 месяцев [c.294]

Книга посвящена вопросам гидродинамики и теплообмена, возникающим ири проектировании и эксплуатации высокотемпературных газоохлаждаемых ядерных реакторов на тепловых и быстрых нейтронах с шаровыми макро- и микротвэлами. Предложена физическая модель течения газового теплоносителя через различные укладки шаровых твэлов и микротвэлов в бесканальной и канальной активных зонах. Анализируется структура шаровых ячеек и связь параметров с объемной пористостью. [c.2]

Поскольку. модель Слихтера не учитывает этого различия, В. М. Боришанским была предложена модель, учитывающая все многообразие возможных укладок, возникающих при неравномерном скосе ребер по граням ромбоэдра, т. е. углах у и б, где б — угол в вертикальной диагональной плоскости ячейки [27]. Объемная пористость в этом случае будет [c.43]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...