Метод интегральных сечений

Ниже излагаются результаты определения двухсторонних оценок эффективных свойств на основании метода интегральных сечений, [c.172]

МЕТОД ИНТЕГРАЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ [c.173]

Используя метод интегральных сечений, двухсторонние оценки эффективного КТР для МНМ с анизотропными свойствами компонентов определили [55] в виде [c.175]

К формуле (1) мы приходим также при рассмотрении методом интегральных уравнений (см. [2]) шпинделя переменного сечения. Необходимо отметить, что определение собственных частот для упруго заделанного шпинделя постоянного сечения легко выполнить, используя решения, имеющиеся в справочнике [3]. Однако задача значительно усложняется для шпинделей переменного сечения — в тех случаях, когда динамическая жесткость заделки зависит не только от упругих свойств опоры, но и от массы подвижных ее частей. [c.183]

Из данных таблицы видно, что пространственно-независимые константы дают наибольшую погрешность из рассмотренных примеров, особенно в 21-групповом приближении. Если и возможно использование ПНК, то только в многогрупповом представлении с числом групп Q 40. В случае пространственно-зависимых констант, видимо, сказался не очень удачный выбор характерных спектров усреднения, что было отмечено выше. Предложенный в работе метод усреднения сечений дал наименьшие погрешности расчета полного потока излучения по сравнению со всеми рассмотренными подходами. При увеличении числа зон до 9 (зоны боковой защиты и натриевого бассейна разбивались на 3 и 4 пространственные зоны соответственно), как и ожидалось, предложенный метод показал результаты, близкие к интегральным (ИЗС). [c.277]

К настоящему времени существует довольно большой набор аналитических методов решения собственно смешанных задач для тел конечных размеров канонической формы. Подробный обзор таких методов можно найти в [13, 312]. Назовем только некоторые из них метод сечения [111], метод парных рядов [17, 19, 40, 58, 59, 187-189, 291-294, 310, 311, 315, 337], метод интегральных уравнений первого рода с периодическими ядрами [13, 54, 201], метод [c.10]

По методу интегральных уравнений частота основного тона для балки постоянного сечения определяется по формуле [c.31]

Выведем теперь формулу для определения частоты собственных крутильных колебаний пустотелого конуса эллиптического сечения, пользуясь методом интегральных уравнений. [c.95]

Теория сосредоточенных элементов (металлический н диэлектрический стержень, диафрагма, скачок сечення) в прямоугольном волноводе. Метод интегральных уравнений я вариационные методы. [c.272]

Для случая, когда выполняется закон плоских сечений, т. е. для гиперзвукового обтекания тонких заостренных тел, Г. Г. Черный (1960, 1961), рассмотрел ряд вариантов метода интегральных соотношений. На рис. 20 показано сравнение результатов точных численных решений задачи обтекания тел степенной формы (расширения поршня по степенному закону) с результатами, полученными с помош,ью одного из простых методов интегральных соотношений (у = 1,4 е = 1/ ). В этом методе распределения параметров за волной определяются по теории ударного слоя в зависимости от закона рас- [c.199]

В методе интегральных соотношений Г. Г. Черного (1957) параметром, характеризующим зависимость решения в движениях с плоскими, цилиндрическими (и сферическими) волнами от формы поперечного сечения тела (поршня), является площадь этого сечения. Это обстоятельство наталкивает на мысль предположить, что и в более общем случае площадь сечения тела является основным определяющим параметром. [c.200]

Световоды с двулучепреломлением имеют сложную форму поперечного сечения сердцевины и характеризуются анизотропными напряжениями внутри сердцевины. Для анализа их характеристик развиты метод интегральных уравнений [46], скалярно-волновой метод [54], метод конечных элементов (МКЭ) [39, 40, 44, 55] и др. Наиболее эффективным и универсальным является МКЭ. Его достоинства заключаются в том, что он основан на точных уравнениях Максвелла, допускает реализацию на ЭВМ, применим для анализа ВС произвольной формы поперечного сечения сердцевины с произвольным ППП и анизотропией. Недостатками его являются трудоемкость подготовки исходных данных, не- [c.35]

Выражение (1.10) представляет собой линейное дифференциальное уравнение с постоянными коэффициентами. Решив его при соответствующих начальных и граничных условиях, мы найдем распределение примеси Ск как функцию от х и 1. Для решения таких задач наиболее подходящим является метод интегральных преобразований. Допустим, что тонкий слой вещества примеси с поверхностной плотностью Q в начальный момент времени <=0 нанесен на торец полубесконечного образца постоянного сечения. В то же время в образце примесь отсутствует. Соответствующие начальные и граничные условия запишутся в виде [c.14]

При исследовании различных задач гидродинамики и массообмена применялся метод интегральных соотношений. Основная идея этого метода состоит в том, что вместо точных распределений скоростей в сечениях пограничного гидродинамического слоя применяется некоторый набор профилей, представленных семейством кривых с одним параметром. Изменение параметра создает то разнообразие профилей, которое необходимо для приближенного описания движения во всем пограничном слое. Этот параметр, иногда его называют формпараметром , представляет собой функцию продольной координаты в пограничном слое. Для определения этого параметра выведено интегральное условие, которое является результатом применения теоремы импульсов к элементарному объему пограничного слоя и называется иногда уравнением импульсов. [c.122]

Первая группа методов характеризуется тем, что точные дифференциальные уравнения рассматриваемой задачи путем введения рабочих гипотез, основанных на физических соображениях и результатах эксперимента, заменяют приближенными. Одновременно упрощают и краевые условия, которые ставят в интегральной форме для определенных участков контура (например, вместо напряжений принимают усилия) или в локальной форме для отдельных линий сечения контура (например, в методе начальных функций, см. главу Vni). При указанной постановке задач, как правило, не удовлетворяются уравнения неразрывности деформаций. Применение этих методов к техническим задачам встречается в первых девяти главах настоящей книги. [c.8]

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методо<м сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва дг/ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

Вели выделить бесконечно малый элемент йх бруса (рис. 4) и записать условия его равновесия, то можно получить дифференциальные зависимости, связывающие внутренние усилия с интенсивностью распределенной нагрузки (схема 8, рис. 4). Используя метод с ечений, можно установить и интегральные зависимости между внутренними усилиями и напряжениями, возникающими в сечении бруса (схема 8, рис. 5). В дальнейшем эти зависимости используют при выводе формул дл5 напряжений. [c.5]

Настоящая книга призвана в какой-то мере заполнить образовавшийся пробел. В ней рассматривается метод оптимизации плоских диффузоров и диффузоров прямоугольного сечения в рамках заданных ограничений. Оптимизацию можно осуществить по любому единичному признаку или по комбинированному многопрофильному критерию. С целью облегчения расчетов на ЭВМ разработан специальный метод решения уравнений пограничного слоя, сочетающий методы последовательных приближений и интегральных соотношений в соответствии с физической природой задачи. Описанная в книге методика после совершенно очевидных изменений может быть перенесена и на другие виды каналов. [c.7]

Дальнейшим шагом в развитии метода обобщенных переменных явилось создание теории локального моделирования. Согласно этой теории определяющими размерами системы являются некоторые динамические (изменяющиеся по длине) интегральные параметры пограничного слоя, характеризующие распределение скорости и температуры в данном сечении (локальное моделирование). Эти параметры получаются при интегрировании дифференциальных уравнений пограничного слоя. [c.27]

Функция MQp называется ядром интегрального уравнения. Поскольку область включает саму точку Q и MQQ оо, ядро обладает особенностью, которая не меняет основных свойств уравнения, однако создает затруднения при его решении. Возможны разные методы решения уравнения (8-4). Рассмотрим метод, основанный па полном осреднении ядра. Для этого разобьем сечения и Зд на элементы конечного размера, выделив два из них, Q и Р. Размеры элементов должны быть такими, чтобы плотности тока JQИ Ур> можно было считать постоянными по сечениям элементов [c.122]

Рассмотрим интегральный метод расчета течения и теплообмена в проницаемом цилиндрическом канале с закруткой потока на входе. Интегрируя дифференциальные уравнения движения и Энергии по сечению канала, получим следующую систему уравнений (гл. 1) [c.177]

НДС в сечении s - при осесимметричном распределении температур t(s), характеризуемое интегральными характеристиками продольными TVj и окружными Ng силами изгибающими моментами и Мд, определяют путем решения системы обыкновенных дифференциальных уравнений (2.90) с применением численных методов, реализуемых с помощью ЭВМ. [c.78]

Цилиндрическая оболочка постоянной толщины под действием кольцевой перерезывающей нагрузки. Этот пример рассмотрен в работе [3] с применением метода упругих решений и в работе [4] сведением дифференциального уравнения изгиба оболочки к интегральному. Случай нагружения является для расчета невыгодным, так как за счет резкого изменения сил и моментов по длине сходимость процесса ухудшается [4]. Вследствие симметрии рассматривается одна половина оболочки. Поскольку упругопластический расчет оказывается существенно сложнее упругого, в обоих решениях использованы упрощающие приемы. Примененные методы требуют задания краевых условий в перемещениях для участка длиной /т, ограниченного областью упругопластических деформаций. Поэтому из интервала интегрирования исключено нагруженное сечение с при- [c.209]

Применение метода нормальных и краевых интегральных уравнений для практического расчета собственного значения и собственной функции покажем на примере станка АТ2-120-ШЛ5, на котором опоры являются сравнительно жесткими. Допустим, что i = оо и = оо. Отметим, на брусе батана ряд сечений, охватывающих характерные переходы в изменении плотности т х) и жесткости EI (х). [c.198]

К количественным относятся 1) профилометр 2) профилограф 3) двойной микроскоп 4) интерференционный микроскоп, — эти приборы определяют неровности в сечении 5) пневматический прибор—для оценки микронеровностей участка поверхности интегральным методом. [c.715]

В технических приложениях мы чаще всего сталкиваемся с задачами теплообмена, в которых происходит не изолированное развитие теплового пограничного слоя, а совместное развитие гидродинамического и теплового пограничных слоев. В литературе имеется несколько работ, посвященных решению этой задачи. Решения проводились преимущественно интегральными методами, так как в принципе эта задача подобна задаче теплообмена при развитии турбулентного пограничного слоя на наружной поверхности тела. Однако первая задача дополнительно осложняется тем, что на развитие турбулентного пограничного слоя сильно влияют условия на входе в трубу. Если вход в трубу выполнен в виде хорошо спрофилированного сопла, формирующего профиль скорости во входном сечении, близкий к однородному, и если на входе имеется турбулизатор пограничного слоя, то развитие полей скорости и температуры в начальном участке близко к расчетному. Такие условия на входе специально создаются в лаборатории, а на практике встречаются довольно редко. Если не проводить искусственную турбулизацию пограничного слоя, на стенке будет развиваться ламинарный пограничный слой. В зависимости от числа Рейнольдса и степени турбулентности главного потока ламинарный пограничный слой может стать стабилизированным прежде, чем произойдет переход к турбулентному пограничному слою. В промышленных теплообменниках вход в трубу выполнен обычно далеко не в виде сопла. Значительно чаще вход представляет собой внезапное сужение. Во многих теплообменниках перед входом в трубки имеются колена. В любом случае на входе происходят отрыв потока и интенсивное образование вихрей, распространяющихся вниз по течению. Это значительно интенсифицирует теплоотдачу по сравнению с теплоотдачей к развивающемуся турбулентному пограничному слою, когда турбулентные вихри образуются только на стенке трубы. [c.235]

Измерения температуры по электрическому сопротивлению, несмотря на индивидуальную градуировку R (/) образцов, придают методу наибольшую гибкость. Объясняется это тем, что такой способ измерений содержит минимальное количество первичных систематических погрешностей и особенно удобен при изучении образцов малого сечения. Привлекает интегральный характер измерения температуры на рабочем участке образца. Правда, становится особенно важной однозначность и монотонность зависимости R (t) от температуры. [c.49]

Двухсторонние оценки, получаемые с помощью метода интегральных сечений, основаны на двух способах условного разбиения представительного объема V [52, 55]. В одном случае объем V микронеод-нородного материала (рис. 9.1, а) разбивается в выбранном направлении, например вдоль оси Охз, на призмы с площадью сечения dxi dx и высотой L (рис. 9.1,6), а во втором - объем V разбивается на слой толщиной dx3 и площадью LXL (рис. 9.1,в). При разбиении V на призмы принимается, что средние напряжения а,у по сечению образца, перпендикулярному оси Охз, равняются средним напряжениям по объему V [c.173]

Таким образом по мере эволюции поля в резонаторе устанавливается некоторое квазистационарное распределение поля, называемое модой резонатора. Распределение комплексной амплитуды поля в поперечном сечении резонатора описывается функциями Пг, являюгцимися решениями интегрального уравнения (2.18). Модуль собственного числа уравпепия щ описывает потери г-ой моды. Знание аргумента величины щ позволяет определить из уравнения (2.23) спектр резонансных частот. Исследование резонатора методом интегрального уравнения сводится таким образом к построению и решению уравнения (2.18). [c.129]

Работ, посвященных решению прямой задачи о смешанном течении в соплах, значительно меньше. Так, численные методы применяли А.Н. Али-хашкин, А. П. Фаворский и А. И. Чушкин [5], А. П. Фаворский [6] и Ю. М. Данилов [7]. В первых двух работах использовался метод интегральных соотношений. В последнее время интенсивно разрабатывался метод разложения по степеням где е - отношение радиуса (или полуширины) сопла к радиусу кривизны стенки в критическом сечении. Для исследования течения в классических соплах Лаваля такие разложения применялись Холлом [8 и Клигелем и Кваном [9], а в соплах с центральным телом - Муром [10 [c.125]

Метод интегральных соотношений в изложенной форме может быть применен и к расчету гиперзвуковых течений около тонких тел с малым затуплением переднего конца. Как уже говорилось, при обтекании таких тел вблизи поверхности тела образуется слой с высокой энтропией и малой плотностью газа. В этом слое нарушается закон плоских сечений и тем самым нарушается предположение, приводящее к эквивалентности задачи обтекания и задачи нестационарного движения газа на плоскости. Однако при использовании описанного метода интегральных соотношений теми ч ленами в них, которые связаны с наличием продольного движения газа в пространстве, можно пренебречь, так как они малы вследствие мадой массы газа, протекающего в высокоэнтропийном слое. Внутреннюю же энергию газа, текущего в этом слое, нужно учитывать, так как толщина слоя не мала. В этих предположениях Г. Г. Черный (1957) дал первые теоретические решения задач о неавтомодельном обтекании тел, рассмотрев обтекание тонкого клина и тонкого конуса с малым затуплением переднего конца. При решении этих задач, как уже говорилось ранее, были установлены законы подобия гиперзвукового обтекания затупленных клиньев и конусов. Было также установлено важное качественное отличие обтекания затупленных профилей и затупленных тел вращения. При обтекании профиля крыла малое затупление его кромки повышает давление на значительной части профиля, так что его сопротивление больше суммы сопротивления заостренного профиля и затупления. При обтекании тела вращения малое затупление переднего конца понижает давление на большом участке поверхности тела, так что его сопротивление меньше суммы сопротивления заостренного профиля и затупления. Более того согласно при- ближенной теории сопротивление очень тонкого затупленного конуса может быть даже несколько меньше сопротивления одного только острого [c.199]

Учитывая изложенное, можно заключить, что экспериментальные методы измерения ОСН не могут дать полного представления о распределении напряжений по всему объему конструкции. Применение их ограничено случаями определения напряжений по какому-либо сечению узла (при этом известны только компоненты тензора напряжений, действующие в плоскости, перпендикулярной этому сечению), по поверхности изделия, а также оценкой средних по толщине соединения напряжений. Оценка локальных напряжений в высокоградиентных полях возможна как интегральная. Для детального исследования областей с высокоградиентньши полями напряжений целесообразно применять расчетные методы, а экспериментальные использовать для оценки корректности и применимости принятых в расчетах допущений. [c.271]

Среди многочисленных методов осуществления контактов между взаимодействующими фазами во многих гетерогенных процессах фонтанирунзщий слой занимает особое место. Он является эффективным при переработке крупных, по-лидисперсных, слипающихся и спекающихся твердых частиц [34] и представляется перспективным при реализации различных технологических процессов и, в частности, одного из основных процессов химической технологии - процесса сушки твердых частиц [35]. Создание аппаратов и установок с фонтанирующим слоем, их применение требуют решения конструкторских, технологических и оптимизационных задач, при выполнении которых рассчитываются размеры аппаратов и установок, обеспечивающих максимальную эффективность технологических процессов, а также находятся величины параметров этих процессов на выходе из них. При решении таких задач необходимо уметь рассчитывать газодинамические и тепломассообменные процессы в фонтанирующем слое, находить максимальную эффективность процесса сушки, рассчитать распределения по длине и поперечным сечениям фонтанирующего слоя величин расходов взаимодействующих фаз, температуры, вязкости, скорости, количества твердых частиц и т.д. Известными методами [34, 35] рассчитываются в основном интегральные параметры процесса осушки на выходе из аппаратов, в которых фонтанирующий слой применяется. Поэтому разработка новых аппаратов и установок с фонтанирующим слоем встречает значительные трудности. С целью их устранения разработана следующая физико-математическая модель сушки твердого материала в фонтанирующем слое. [c.131]

Внутренние силы и моменты как функции ф легко найти по заданным внешним силам ti на торцах бруса, применив метод сечений. Та КИМ образом, внутренние силы и внутренние моменты можно считать известными и, следовательно, равенства (11.2 ) представляют собой интегральные условия, которым должны удовлетворять компоненты тензора напряжений в произвольном сечении бруса и, в частности, на его торцах. Условия (11.28) не учитывают закона распределения внешних сил ti на торцах бруса. Однако это несущественно, так как на основании принципа Сен-Венана напряжения в то чках бруса, достаточно удаленных от его торцов, практически не зависят от закона распределения сил ti, а зависят только от главного вектора и главного момента этих сил, [c.371]

Часто применяемые на практике балки таврового, двутаврового, зетового, коробчатого и других тонкостенных сечений могут рассматриваться как состоящие из длинных прямоугольных полос, соединенных между собой вдоль краев. Элементарная теория изгиба применительно к таким профилям может быть неточной более правильные расчеты получаются, если строить для каждой из полос решение плоской задачи теории упругости и эти решения сопрягать между собою. Таким образом, возникает естественная необходимость построения решения плоской задачи для длинного, вытянутого прямоугольника. Оговорка о том, что прямоугольник должен быть вытянут, существенна. Дело в том, что метод разделения переменных, который будет применен в этой задаче, не позволяет удовлетворить двум граничным условиям на каждой стороне. Поэтому при решении добиваются точного удовлетворения граничных условий на длинных сторонах, тогда как на коротких сторонах граничные условия выполняются лишь интегрально. Вспомним, что такая же ситуация встречается в теории кручения и изгиба. Пусть ширина балки есть 2Ь, длина I, оси координат выбраны так, что границами слун ат линии х, = 0, х, = I, Х2 = Ь. [c.355]

В книге в система Тизированной форме представлены результат комплексного исследования гидродинамики, тепло- и мас-сообмена в осесимметричных каналах при местной закрутке потока. Предложены физически обоснованные методы расчета локальных и интегральных характеристик тепло-, массообмена и трения при разнообразных условиях, обладающие достаточной степенью универсальности. Приведены подробные результаты исследования полей скоростей и давлений, интенсивности пульсаций, корреляций, локального тепло- и массообмена в цилиндрических, сужающихся и расширяюгцихся каналах. Исследован широкий диапазон изменения граничных и геометрических условий однозначности (вд5гв через проницаемую стенку, частичная закрутка на входе, диафрагмирование выходного сечения и т. д.). [c.3]

В качестве примера изложенного метода рассмотрим результаты восстановления (рис. 3.9) вектора нормальных усилий Рг(>") на торце полого кругового цилиндра с теми же геометрическими размерами поперечного сечения, что и в приведенном выше примере. Высота цилиндра -100 мм. Исходная информация бралась в виде радиальной компоненты вектора перемещений на наружной поверхности цилиндра. Внутренняя и наружная поверхности цилиндра свободны от нагрузок, нижний торец закреплен от осевых перемещений. Расчеты проводились вариационноразностным методом на регулярной сетке Аг = 10 мм, Дг = 5 мм. Вначале решалась прямая задача по заданному вектору нормальных усилий на горце р (г) находился вектор перемещений на внешней грани цилиндра затем обратная задача. На выбранной сетке строились матричные аналоги интегральных операторов уравнений (3.16) и (3.17), по которым находился матричный оператор уравнения (3.18). Методом последовательных приближений решалась разностная задача для уравнения (3.18). На рисунке приведены точное решение — пунктирная линия нерегуляризованное решение, соответствующее решению интегрального уравнения первого рода (3.9) и не имеющее ничего общего с искомым решением - кружки с крестиками решение уравнения (3.18), полученное методом последовательных приближений при различных начальных приближениях вектора р°(г) (осциллирующая функция — квадраты, сосредоточенная сила - треугольник. Из рисунка видно, что метод дает устойчивое приближение к искомой функции и мало чувствителен к выбору начального приближения. [c.78]

Соотношение, открытое Гамильтоном, дает новые заключения относительно метода вариации постоянных. Этот метод покоится на нижеследуюп1 вм интегралы системы дифференциальных уравнений динамики содержат известное число произвольных постоянных, значения которых в каждом отдельном случае определятся через начальные положения и начальные скорости движущихся точек. Если эти последние получают во время движения толчки, то благодаря этому изменяются только значения постоянных, а форма интегральных уравнений остается та же. Например, если планета движется по эллипсу вокруг солнца и нолучает во время движения толчок, то она будет после этого двигаться по новому эллипсу или, может быть, по гиперболе, во всяком случае по коническому сечению, а форма уравнений остается la же. р]сли такие толчки происходят не моментально, а продолжаются непрерывно, то явление можно рассматривать так, как будто постоянные изменяются непрерывно и притом таким образом, что эти изменения в точности изображают действие возмущающих сил. Эта теория вариации ностоян-дых представится в течение нашего исследования в новом свете. [c.7]

В работах [Л. 104, 430] исследован процесс радиационного теплообмена ламинарного потока с заданным профилем скоростей, текущего в канале. При этом так же, как и в исследованиях внешней задачи обтекания поверхности, пренебрегается аксиальным переносом тепла за счет теплоироводности и излучения. Далее автор, исходя из результатов исследования чисто конвективного теплообмена на стабилизированном участке, делает допущение о постоянстве безразмерного температурного профиля в каждом сечении потока, что позволяет свести задачу к одномерной. При описании радиационного теплообмена автором используются интегральные уравнения теплообмена излучением применительно к плоскому слою. Представляя искомую функцию безразмерной температуры в виде одномерного ряда Тэйлора по оптической толщине слоя и подставляя ее в исходное интегральное уравнение, автор приходит к нелинейному дифференциальному уравнению, решаемому затем численно. При этом производится ограничение первыми тремя членами ряда, что дает дифференциальное уравнение второго порядка. Полученные результаты численного решения были сопоставлены автором [Л. 104] с решениями методом диффузионного приближения и приближения оптически тонкого слоя. [c.400]

Измерение температуры стенки опытной трубы производилось методом Маркбант [16] с использованием самой трубы в качестве термометра сопротивления. При этом измерялась средняя интегральная температура трубы по длине и сечению. Средняя температура стенки внутренней поверхности трубы определялась по формуле [c.199]

В методах, основанных на интегральных уравнениях пограничного слоя, необходимы данные о распределении по сечению слоя характерных свойств (скорости, температуры, концентрации). Эти распределения подбираются с учетом выполнения необходимых условий на стенке и на внешней границе пограничного слоя. Кроме того, выполняются дополнительные условия на кривой распределения скорости — отсутствие точки перегиба в потоках с с1р1с1х<0 и наличие такой же точки в потоках с йр1йх>0. В месте отрыва пограничного слоя должно выполняться условие ди/ду)ю=0, т. е. должен существовать профиль скорости, касательная к которому па стенке является нормалью к стенке. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...