Продольное движение

Твердый компонент равномерно распределен в несущей фазе. Турбулентные пульсации приводят газовые и твердые частицы к поперечным перемещениям из ядра потока к пограничному слою. Для однофазных потоков вязкий подслой пограничного слоя обычно определяют как безвихревую зону, полагая, что под действием вязкостных сил пульсации там уже угасли. В двухфазных потоках такая картина, по-видимому, не сохраняется. Действительно, твердые частицы, обладающие большей инерционностью, способны проникать и в вязкий подслой, достигая стенок канала и соприкасаясь с ними. Кроме того, возможно продольное движение частиц у стенки канала, которое влияет на структуру, теплоемкость и теплопроводность вязкой зоны. [c.180]

Носов В. С., Исследование теплообмена при продольном движении воздушно-графитовой суспензии в трубах. Канд. диссертация, Свердловск, 1965, [c.411]

Первый способ — обтачивание с продольной подачей (рис. 54, а). В этом случае каждый резец установлен на определенный диаметр. По мере продольного движения суппорта резцы последовательно вступают в работу. Длины отдельных ступеней вала, которые надо получить при обтачивании, определяются взаимным расположением резцов. [c.176]

На рис. 142, а показано обтачивание рукоятки 1 при помощи копира 2. Ролик 3, закрепленный в тяге 4, совершает с суппортом продольное движение. При этом он перемещается в криволинейном пазу, образованном двумя пластинами копира, и перемещает в поперечном направлении салазки суппорта с резцом 5. Резец следует за движением ролика и, таким образом, воспроизводит на детали поверхность, про- [c.278]

В процессе сварки газосварщик концом мундштука горелки совершает одновременно два движения поперечное — перпендикулярно оси шва и продольное — вдоль оси шва (рис. 59). Основным является продольное движение. Поперечное движение служит для равномерного прогрева кромок основного металла и получения шва необходимой ширины. [c.101]

На рис. В.5 показана передача с гибкой связью, обладающей изгибной жесткостью. Если момент сопротивления, действующий на ведомый шкив, изменяется во времени, то и осевые усилия в ветвях передачи также будут изменяться во времени. Поэтому уравнения поперечных колебаний ветвей передачи будут зависеть от времени, и если коэффициенты будут периодическими функциями времени, то могут возникнуть параметрические колебания, В дампом примере в отличие от примера (см. рис. В.1) возможные неустойчивые режимы колебаний будут зависеть и от скорости ЗУ продольного движения гибкой связи. [c.5]

Рассмотрим случай, когда элемент стержня имеет продольное движение (х зависит от О- В этом случае относительная скорость сечения В стержня по отношению к сечению А [c.21]

Для стержня, имеющего продольное движение, кинематическое уравнение для скоростей (1.41) эквивалентно двум уравнениям [c.22]

Вектор V есть абсолютная скорость точки осевой линии трубки, с которой в данный мо.мент совпадает центр тяжести элемента стержня, т. е. для стержня при й)= 0 вектор у есть вектор переносной скорости. Если стержень не имеет продольного движения (w=0), то V есть абсолютная скорость стержня. Как было показано [см. уравнение (1.4) и (П. 129) ч. 1], полные частные производные можно представить через локальные производные в виде [c.22]

V может иметь и скорость продольного движения w, например для случая, показанного на рис. 1.4. Каждый элемент участка стержня между точками Л и 5 имеет как переносную V, так и относительную V/ скорость. Выделив элемент стержня и воспользовавшись принципом Даламбера, получим уравнение движения для стержня постоянного сечения [c.34]

Гибкие стержни, имеющие продольное движение, используются во многих механизмах и приборах в качестве элементов конструкции. Классическим примером являются передачи с гибкой связью — ременные (рис. 2.7) и лентопротяжные (рис. 2.8). Стационарное движение гибких элементов используется в технологических процессах смотки и намотки продукции в электротехнической, прокатной (рис. 2.9), текстильной (см. рис. 2.6) и ряде других отраслей промышленности. Ленточные радиаторы (рис. 2.10) используются для отвода теплоты от различных силовых установок, например реакторов. При движении в контак- [c.43]

Остальные уравнения (2.31) — (2.36) остаются без изменения. Для нерастяжимого стержня скорость продольного движения (принудительная скорость, зависящая от режима процесса, в котором участвует стержень) задается и сохраняется неизменной. Поэтому ДQl< =AQl, (А(щ )=0). Если инерцию вращения стержня не учитывать, т. е. положить 1ц = 0, то от скорости продольного движения зависят только уравнения (3.75) поступательного движения стержня. [c.67]

Уравнения малых колебаний прямолинейного стержня, имеющего продольное движение. Общие нелинейные уравнения движения пространственно-криволинейного стержня (см. рис. 2.4), имеющего принудительную угловую скорость вращения 0)0 и принудительную скорость продольного движения ууо, были получены в 2.1. Уравнения, характеризующие стационарный режим движения, когда форма осевой линии стержня остается в пространстве неизменной, получены в 2.4. Уравнения малых колебаний стержня относит,ельно стационарного движения были получены в 3.4. Уравнения, полученные в 3.4, описывают малые колебания стержня относительно стационарного движения, когда осевая линия стержня есть пространственная кривая. Можно уравнения малых колебаний стержня относительно прямолинейного движения, например ветвь передачи с гибкой связью (см. рис. В.5), получить из этих общих уравнений. Но для выяснения основных особенностей подобных задач целесообразно для частного случая колебаний прямолинейного стержня еще раз повторить вывод уравнений малых колебаний относительно прямолинейного стационарного движения стержня. [c.191]

Уравнение (9.6) аналогично уравнению (2.43), полученному в гл. 2 при рассмотрении колебаний стержня, имеющего продольное движение. Если в уравнении (9.6) положить ип = 1 (что имеет место при т = 0), то уравнения (9.6) и (2.43) полностью совпадают. Остальные уравнения совпадают с (2.21), (2.23) — (2.25) (при /=0) [c.259]

Силы сопротивления среды могут быть гораздо больше сил трения например, при продольном движении тонкой пластинки (т. е. в каком-либо направлении, лежащем в плоскости пластинки) возникающие [c.193]

Определение аэродинамических производных связано с разложением движения аппарата на продольное и боковое движения. Возможность такого разложения обусловлена симметрией летательного аппарата относительно продольной оси. В свою очередь, продольное движение складывается из поступательного перемещения центра масс в вертикальной плоскости полета и вращения вокруг поперечной оси 02. При этом движении обеспечиваются хорошая стабилизация по крену и изменение углов скольжения и крена угловые скорости и>у можно считать пре- [c.267]

При исследовании продольного движения в режиме управления аэродинамические коэффициенты рассматриваются в виде функций [c.268]

Принципиальная возможность такого разложения на продольное и боковое движения обусловлена симметрией летательного аппарата относительно продольной оси. В свою очередь продольное движение (движение тангажа) складывается из поступательного перемещения центра масс в вертикальной плоскости полета (траектория мало отличается от плоской) и вращения вокруг поперечной оси Ог. При таком движении обеспечивается хорошая стабилизация по крену и такие параметры, как р, у, (о, Му, можно считать пренебрежимо малыми (органы управления креном и рысканием практически не отклоняются). При боковом движении в направлении оси Ог перемещается центр масс, а аппарат испытывает вращение относительно осей Ох и Оу (при этом работают рули управления, обеспечивающие движения рыскания и крена). [c.24]

При исследовании продольного движения аэродинамические коэффициенты обычно рассматриваются в виде следующих функций [c.24]

Следует иметь в виду, что продольное движение исследуется независимо от бокового, в то время как последнее рассматривается обязательно с [c.24]

Устойчивость продольного движения [c.39]

Общее решение системы уравнений (1.5.19) (в предположении прямолинейного установившегося движения) будет аналогичным решению соответствующей системы для продольного движения. Это решение дает возможность найти характер изменения приращений параметров возмущенного свободного бокового движения (др, Д ф, Ду, А са, Л и у) и тем самым определить вид такого движения. Если при таком движении эти приращения за- [c.45]

Для исследования управляемости в случае продольного движения может быть использована система из трех уравнений, левые части которых такие же, как (1.5.1), а правые содержат члены, характеризующие дополнительное силовое воздействие, вызванное отклонением рулей и случайными возмущениями. Вид правых частей можно представить следующим образом (соответственно для первого, второго и третьего уравнений) [c.51]

Таким образом, решение уравнений движения рыскания будет таким же, как и уравнений продольного движения. Следовательно, будут совпадать передаточные функции и коэффициенты, описывающие первый этап каждого из этих движений. Это облегчает анализ влияния аэродинамических характеристик летательного аппарата на движение рыскания и передаточные параметры. [c.57]

Поворотное крыло может совмещать функции управления продольным движением аппарата и управления креном. К недостаткам поворотного крыла следует отнести большие шарнирные моменты, требуемые для его поворота. [c.81]

В случае плоскопараллельного течения несжимаемой жидкости уравнения неразрывности и продольного движения для возмущенного потока имеют вид [c.451]

Для проверки гипотезы о стержнеподобном, безгра-диентном движении слоя и для выявления ряда закономерностей автором и сотрудниками были проведены опыты в различных (особенно узких) каналах. Под узкими каналами будем понимать такие каналы, в которых влияние стенок проявляется в изменении характера движения частиц слоя. Согласно уравнению (9-45) или (9-46) важен не абсолютный размер канала, а отношение его определяющего размера к диаметру частицы А/ т- Для каналов круглого сечения Д= ), для кольцевых Д = 0,5Л. Из рассмотрения литературных данных о характере продольного движения плотного слоя [Л. 30, 108, 193, 221, 341, 345] следует, что эти данные получены в сравнительно широких каналах, т. е. при Д/ т>30 (за исключением нескольких опытов И. В. Гусева [Л. 108]), при небольших скоростях движения слоя и при внутреннем обтекании стенок канала. [c.292]

Комплекс состоит из позиционного стола /, на котором закрепляется плготовка (если специальное зажимное приспособление) н обеспечивается продольное движение, оптико-механического блока 2, и состав которого входят механические привод ,г и система липз и зеркал, обеспечивающая подачу сфокусированного луча Г зону обработки лазера на СО., генерирующего вынужденное непрерывное монохроматическое излучение с длиной волны к 10.6 мкм (генерирующее устройство, ) блока контроля н управления лазерного комплекса 4 силового блока 5 лазера. [c.303]

На рис. 7.54 показан бесфасоночный узел стропильной фермы из одиночных уголков с точечными соединениями. Последовательность выполнения сборочно-сварочных операций представлена на рис, 7.55, а г и 7.56, а—з. На тележку-кондуктор по упорам последовательно укладывают сначала поясные элементы (рис. 7,55, а), затем стойки и раскосы (рис. 7.55, б), закрепляя их прижимами. Каждый узел собранной фермы тележка-кондуктор последовательно подает в зону сварки установок, смонтированных на базе точечной контактной машины (рис. 7.55, в). Продольное движение машины обеспечивает перемещение электродов от точки к точке соединения, а поворот — постановку точек по раскосу (рис. 7.55, г). Верхний электрод имеет канал для пропускания сварочной проволоки и мундштук для подвода тока. В нижнем электроде предусмотрена выемка сферической формы для удержания сварочной ванны и формирования проплава точки. После продвижения к месту постановки точки электроды сжимают свариваемые элементы и при вк [ючепин тока происходит нагрев зоны точки с образованием прихват0Ч1101 0 соединения по кольцевому контуру 1 (рис. 7.56, а). Затем верхний электрод поднимается (рис. 7.56, б) в зону сварки подается флюс (рис. 7.56, я) включается подача присадочной проволоки (рис, 7.56, г) и выполняется первая проплавная точка (рис. [c.227]

При ряде допущений, характерных для метауровня, уравнение высокочастотных колебаний в продольном движении самолета при посадке имеет вид [c.145]

Исследуем относительное днижение источника электромагнитных волн и приемника, которое всегда можно разложить на продольное движение и движение, направление которого перпендикулярно линии, j, соединяю1цей исследуемые дня тела. Вычисления ведут в предположении, чт излучатель и приемник движутся раипо мерно и прямолииейьк), т.е. рассматри - [c.383]

Если продольное движение стержня установившееся (установившимся называется движение, при котором у =соп51 или w зависит только от х, а от i не зависит), то выражение для компонент ускорения следующее [c.19]

Уравнения движения етержня, имеющего продольное движение. В более общем случае стержень кроме переносной скорости [c.33]

Рассмотрим частный случай стационарного двилсения — плоское движение стержня. В начале данного параграфа был приведен пример ленточного радиатора (см. рис. 2.10). Уравнения стационарного движения ленты получим в системе координат Х Ох2, вращающейся с угловой скоростью шоо вращения цилиндров (см. рис. 2.10), прижимающих ленту к барабану. В относительной системе координат лента имеет продольное движение [c.48]

Напомним, что движение жидкости становится турбулентным при достижении числом Р ейнольдса критического значе-чения. Тогда от стенок трубы отрываются отдельные жидкие массы, попадающие внутрь потока и своим перемещением нарушающие существовавшее до того упорядоченное (послойное) движение, характерное для ламинарного режима. В результате возникает диффузия образовавшихся у стенки вихрей, сопровождающаяся гашением заключенной в вихрях кинетической энергии турбулентности при этом механическая энергия потока переходит частично в т( пловую. Этот переход весьма сложен. В общих чертах его можно представить следующим образом вначале механическая энергия основного (продольного) движения переходит в механическую энергию перемешивания наиболее крупных масс (1-юлей) эта последняя в свою очередь переходит в механическую энергию перемешивания молей более мелкого порядка и т, д. Лишь энергия собственного движения последних в этом ряду наиболее мелких масс непосредственно переходит в тепло. [c.170]

Как показывают исследования, степень влияния производных устойчивости на аэродина.мические коэффициенты неодинакова, и практическое значение имеет лишь часть таких производных. Рассмотрите соответствующие приближенные зависимости этих коэффициентов от производных для продольного движения, накре-нения и рыскания. Напишите эти зависимости также для частного случая движения с зажатыми рулями. [c.243]

Рис. 1.6.1. Схема сил, действующих на летательный аппарат Продольное движение 6 — движение в горизонтальной плоскости Рд — тяга де теля О — сила тяжести Z — боковая сила в полускоростных осях координат

В уравнения, описывающие движение летательного аппарата, входят аэродинамические силы и моменты (или соответствующие аэродинамические коэффициенты), зависящие от углов отклонения рулевых устройств. Следовательно, чтобы рещить эти уравнения и рассчитать траекторию управляемого аппарата, к этим уравнениям необходимо добавить зависимости, определяющие закон формирования управляющего воздействия. Такая зависимость носит название уравнения управления. Обычно оно устанавливает связь между углом отклонения руля и величиной управляемого параметра траектории. В частности, при управлении продольным движением с автоматом угловой стабилизации по тангажу уравнение управления в общем виде может быть представлено как Аб = /(АО, АО, АО), где АО = О—Оп (0 — программное значение угла 0). При малых изменениях [c.50]

Для анализа влияния динамических коэффициентов и соответствующих производных аэродинамических коэффициентов на управляемость рассмотрим продольное движение на начальном быстрозатухающем участке траектории маневренного летательного аппарата. Из соответствующей системы уравнений можно получить [c.53]

Продольное движение при отсутствии крена. В соответствии с (2.1.3), (2.1.4) нормальная сила комбинации корпус — плюсобразное оперение при отсутствии накренения [c.147]

Как II ранее (см. (6.4.5)), в ] ачестве хара1 терной скорости продольного движения выберем равновесную скорость звука Се = Са, а радпального движения около nysbipeii — скорость С . Линейный масштаб L.j, примем та им же, как и в (6.3.6). В связи с этим естестненным представляется и выбор масштаба времени ti а именно [c.52]

Влияние относительного двии ения фаз. Относительное продольное движение (скольжение) фаз (двухскоростные эффекты) имеет значение только тогда, когда не учитывается тепловая диссипация, т. е. предполагается политропичность газа, например изотермичпость или адиабати шость. Это видно из сравнения штриховых °°) и сплошных (Яд = (ROjg) по форму- [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...