Тонкостенные сечения

В сопротивлении стержней продольному изгибу основную роль играет гибкость стержня. Поэтому вопрос о форме поперечного сечения является не менее существенным, чем вопрос о величине площади сечения. Как показывает практика, наиболее выгодными следует признать кольцевые, а также коробчатые тонкостенные сечения. Сплошные прямоугольные и двутавровые сечения считаются нерациональными. [c.214]

Таким образом, если балка имеет тонкостенное сечение и к ней приложена значительная поперечная нагрузка, то необходимо производить полный расчет на прочность (типовой расчет приведен ниже). Если расчет проектировочный, то сначала можно подобрать сечение по основному условию прочности (10.28), а затем произвести проверку по всем условиям прочности. [c.263]

Если при изгибе кривого бруса кроме изгибающего момента в поперечном сечении действует и продольная сила, то расчет на прочность ведут, учитывая напряжения от обоих этих силовых факторов. Касательные напряжения за крайне редкими исключениями (тонкостенные сечения) не оказывают заметного влияния на прочность, и их обычно не определяют, хотя в случае необходимости можно найти их приближенно по формуле Журавского. [c.438]

Анализ данных показывает, что наиболее рациональны трубчатые тонкостенные сечения. Столь же рациональны и коробчатые тонкостенные сечения. Однако следует заметить, что при проектировании тонкостенных трубчатых и коробчатых сечений необходимо предусматривать постановку диафрагм (ребер жесткости) на определенных расстояниях по длине стержня. Эти диафрагмы препятствуют появлению местных деформаций (короблений стенок). Наименее рациональны сплошные прямоугольные сечения. [c.517]

Как видим, при расчете на жесткость преимущества кольцевых тонкостенных сечений по сравнению с другими типами сечений еще более возрастают. Сравнение площадей стержней круглого кольцевого и сплошного сечений при одинаковой жесткости представлено в табл. У.5. В этой таблице площадь сечения стержня кольцевого (трубчатого) сечения. Л, — площадь сечения стержня сплошного круглого сечения. [c.131]

Однако прямоугольное сечение не является наивыгоднейшим при косом изгибе. Наиболее выгодными являются коробчатые, тонкостенные сечения. [c.243]

Наиболее выгодными являются кольцевые, а также коробчатые тонкостенные сечения. Подсчеты показывают, что замена сжатых сечений в виде уголков и двутавров трубчатыми стержнями дает экономию в материале до 20—40 %. [c.274]

В дальнейшем нам придется оперировать следующими четырьмя интегральными геометрическими характеристиками тонкостенных сечений [c.331]

Коробчатое тонкостенное сечение [c.205]

Расчеты показывают, что при продольном изгибе наиболее выгодными являются кольцевые и коробочные тонкостенные сечения, имеющие относительно большой момент инерции. [c.293]

В данном случае, учитывая тонкостенность сечения и наличие большой сосредоточенной силы (Р=3<7а=3-80,3 200=48,2-10 кГ), следует проверить максимальные касательные напряжения в поперечном сечении балки. [c.126]

Для произвольной формы поперечного сечения балки определение положения центра изгиба представляет большие трудности. Для тонкостенного сечения, симметричного относительно нейтральной оси г (рис. 65), центр изгиба лежит на оси г, его расстояние от центра тяжести сечения [c.123]

Пример 38. Дано тонкостенное сечение в виде части кругового кольца с центральным углом 2а, радиусом средней линии г и постоянной толщиной t (рис. 68), [c.126]

В балках с тонкостенным сечением (двутавр, швеллер) опасной может оказаться точка, расположенная в месте соединения стенки с полкой. Это происходит в тех случаях, когда к балке приложена значительная поперечная нагрузка, причем есть сечения, в которых М и Q одновременно велики. Одно из таких сечений и будет опасным. [c.284]

Если при изгибе кривого бруса кроме изгибающего момента в поперечном сечении действует и продольная сила, то расчет на прочность ведут, учитывая напряжения от обоих этих силовых факторов. Касательные напряжения за крайне редкими исключениями (тонкостенные сечения) не оказывают заметного влияния на [c.465]

Вопрос о центре изгиба становится особенно важным для тонкостенных сечений открытого профиля. Для таких сечений его можно легко определить с достаточной точностью, предполагая, что касательные напряжения по толщине сечения распределены равномерно и параллельны срединной поверхности ). [c.376]

Показать, что момент инерции J тонкостенного сечения равен статическому моменту относительно оси х площади эпюры yt, где у — ординаты, а t — толщины стенок профиля. Пользуясь этим результатом, вычислить момент инерции несимметричного сечения относительно оси х. [c.81]

Определить центр О площади тонкостенного сечения. [c.81]

Вычислить наибольшие нормальные и касательные напряжения в двух квадратных тонкостенных сечениях с симметричным разрезом 1) по вертикали и 2) по горизонтали при действии в вертикальной плоскости момента /Их=50 кГм и поперечной силы Qy=500 кГ. [c.115]

Проекция на главную ось у касательных усилий qy=Sx, возникающих в тонкостенном профиле при Qy/Jx= , численно равна моменту инерции площади тонкостенного сечения относительно главной оси X. Пользуясь этим свойством, вычислить главные моменты инерции и Jy тонкостенного двутавра (рис. к задаче 4.136) и швеллера (рис. к задаче 4.138) при помощи эпюры статических моментов Sx и Sy. [c.115]

Два равновеликих по площади тонкостенных сечения имеют горизонтальную ось симметрии. [c.117]

Элементарная площадка тонкостенного сечения равна dF = tds, где S—длина по средней линии контура сечения. Подставляя ее в выражение [c.290]

Вычислить пластический момент сопротивления сплошного круглого сечения радиуса г, сравнить с упругим моментом сопротивления. Такое же сопоставление провести для случая трубчатого тонкостенного сечения (толщина стенки <С г, где г—средний радиус) и для ромбического сечения (размеры диагоналей к и Ь). [c.206]

При изображении тонкостенных сечений (типа швеллера) часто проводят лишь осевые линии элементов профиля и строят эпюры касательных напряжений Ту и вдоль этих линий (рис. 7.47, в). [c.281]

Высказать соображения о практически равномерном распределении касательных напряжений по толщине и их направлении можно из чисто физических представлений. Рассмотрим участок сечения (рис. III.11, а). В точках А и В толщины касательные напряжения направлены по касательным к наружному и внутреннему контурам сечения (см. 1.6). В точке С напряжение может отклоняться от направления касательной к средней линии в этой точке, однако это отклонение, а также разница в значениях х , Хд и Хс в силу тонкостенности сечения не могут быть значительными. Поэтому касательные напряжения можно практически счи- [c.93]

Если средняя линия тонкостенного сечения незамкнута, то сечение называется разомкнутым (открытым). Разомкнутое сечение можно считать тонкостенным, если (см. рис. 111.17,6). [c.99]

Формулы (У.ЗЗ) и (У.34) по структуре совпадают с формулой (У.29), однако принципиальная разница у них огромна. По формуле (У.29) приближенно определяется компонент полного касательного напряжения для сплошных сечений, у которых силовая линия — ось симметрии, по формулам (У.ЗЗ) и (У.34), практически точно, определяются полные касательные напряжения в тонкостенных сечениях с произвольной формой средней линии. [c.159]

УЛ2. Две теоремы о касательных напряжениях в тонкостенных сечениях [c.163]

Пренебрегая при определении моментов инерции тонкостенных сечений членами, содержащими С , как малыми по сравнению с членами, содержащими а , найдем [c.167]

Пример У.12. Для тонкостенных сечений, симметричных относительно силовой линии (ось у) (рис. У.36), построить эпюры т без предварительного написания уравнений касательных напряжений по участкам. [c.170]

Кроме этого, следует проводить проверку тонкостенного сечения по одной из теорий прочности, что можно сделать после их изучения. [c.198]

Следовательно, расчет бруса тонкостенного сечения следует проводить с учетом напряжений от Q , и N. [c.320]

В балках с тонкостенным сечением опасной точкой может оказаться точка, расположенная в месте соединения стенки с полкой. Здесь создается плоское напряженное состояние при Q О и М 0. [c.204]

Особое значение этот вопрос приобретает для тонкостенных сечений. [c.25]

Часто применяемые на практике балки таврового, двутаврового, зетового, коробчатого и других тонкостенных сечений могут рассматриваться как состоящие из длинных прямоугольных полос, соединенных между собой вдоль краев. Элементарная теория изгиба применительно к таким профилям может быть неточной более правильные расчеты получаются, если строить для каждой из полос решение плоской задачи теории упругости и эти решения сопрягать между собою. Таким образом, возникает естественная необходимость построения решения плоской задачи для длинного, вытянутого прямоугольника. Оговорка о том, что прямоугольник должен быть вытянут, существенна. Дело в том, что метод разделения переменных, который будет применен в этой задаче, не позволяет удовлетворить двум граничным условиям на каждой стороне. Поэтому при решении добиваются точного удовлетворения граничных условий на длинных сторонах, тогда как на коротких сторонах граничные условия выполняются лишь интегрально. Вспомним, что такая же ситуация встречается в теории кручения и изгиба. Пусть ширина балки есть 2Ь, длина I, оси координат выбраны так, что границами слун ат линии х, = 0, х, = I, Х2 = Ь. [c.355]

Разделы, касающиеся метода фотоупругости, двумерных задач в криволинейных координатах и температурных напряжений, расширены и выделены в отдельные новые главы, содержащие многие методы и решения, которых не было в прежнем издании. Добавлено приложение, относящееся к методу конечных разностей, в том числе к методу релаксации. Новые параграфы, включенные в другие главы, относятся к теории розетки датчиков деформаций, гравитационным напряжениям, принципу Сен-Венана, компонентам вращения, теореме взаимности, общим решениям, приближенному характеру решений при плоском напряженном состоянии, центру кручения и центру изгиба, концентрации напряжений при кручении вблизи закруглений, приближенному исследованию тонкостенных сечений (например, авиационных) при кручении и изгибе, а также к круговому цилиндру при действии пояскового давления. [c.14]

Легко установить положение центра изгиба для тонкостенного сечения, состоящего из нескольких прямоугольников, оси которых пересекаются в одной точке. Касательные напряжения в каждом таком прямоугольнике при прямом поперечном изгибе направлены параллельно его длинным сторонам, а равнодействующая элементарных касательных сил по каждому прямоугольнику совпадает с его осью. Все такие равнодействукзщие пересекаются в одной точке (в точке пересечения осей прямоугольников), а потому поперечная сила в сечении, являющаяся их общей равнодействующей, при прямом поперечном изгибе проходит через эту точку, которая, следовательно, и является центром изгиба. [c.283]

III. 7. Формула для определения касательного напряжения в стержне односвязиого тонкостенного сечения [c.93]

Центром изгиба тонкостенных сечений, у которых средние линии участков пересекаются в одной точке, будет эта точка (рис. У.31). Действительно, если касательньсе напряжения в сечении определяются по формулам (У.ЗЗ) и (У.34), момент касательных сил упругости относительно точки О равен нулю, поэтому должен быть равен нулю момент относительно этой точки их равнодействующей Q, а это будет только тогда, когда линия ее действия будет проходить через точку пересечения средних линий участков сечений. [c.163]

Следствие так как на участке тонкостенного сечения из (V.33) касательные напряжения изменяются по закону изменения отношенияа (277 = onst, то касательные напряжения могут быть противоположны только в тех точках средней линии, для которых = 0. [c.164]

Обычно тонкостенное сечение задают его средней линией. Для возможности изображения текущих значений т их можно несколько смещать вверх или вниз от точек, в которых они действуют (условность) (рис. У.34, а). Уравнения т на наклонном и вертикальном участках составляются несколько проще, и вычисления по определению положения центра из1иба будут короче, если у на [c.167]

Рассмотрим тонкостенное сечение (рис. У.50,а). Перерезывающую силу Q, к которой приводятся касательные силы упругости в сечении, разложим по направлениям его главных центральных осей на и Q . Опираясь на принцип независимости действия сил, тpoи i эпюры касательных напряжений, сначала при действии в сечении только касательных сил упругости, приводяш(ихся к Qy (рис. У.50, б), а затем только к (рис. У.50, в). Касательное напряжение в любой точке средней линии может быть найдено как ал- [c.194]

Так же как при прямом поперечном изгибе, расчет на прочность длинных балок нетонкостенного сечения ведется только по нормальным напряжениям. Расчет на прочность балок тонкостенного сечения должен проводиться с учетом касательных напряжений. [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...