Критическое сечение

Значение энтальпии i,< непосредственно определено быть не может, так как обычно неизвестна величина критического давления. Поэтому рекомендуется параметры пара в критическом сечении определять с некоторой погрешностью, используя зависимости, справедливые для идеального газа методом последовательного приближения. [c.213]

Исходными сведениями для расчета являются полное давление высоконапорной жидкости Р перед соплом, ее температура Г , компонентный состав С, , массовый расход или радиус критического сечения сопла Вентури, давление низко- [c.151]

Исходными сведениями для расчета являются температура Т , давление Р исходного газа и его компонентный состав С, , давление низконапорной среды, в которую происходит истечение исходного газа, температура и давление P окружающей полузамкнутую емкость среды, температура остаточного газа в полузамкнутой емкости Г 3= площадь критического сечения сопла / р, коэффициент теплопроводности X и интегральный эффект 5 Джоуля-Томпсона. [c.182]

В качестве исследуемой конструкции были выбраны сопла Вентури с регулируемым криз ическим сечением (рис. 8.20) и нерегулируемым критическим сечением (см. рис. 5.1). Сопла Вентури были выполнены с углами расширения диффузора (р = 1 5 10°, угол сужения конфузора во всех соплах был равен 20°. В регулируемых соплах дроссельная игла имела угол сужения 10°. Диаметр критического сечения всех сопел был равен 5 мм. Материал сопел - сталь 3. Внутренняя поверхность каждого сопла была полирована. Сопла имели отверстия на выходе диффузора с углом расширения 5 и 10° площадью, равной восьми площадям критического сечения. При этом длина диффузора с углом расширения Г была равна длине диффузора с углом расширения 10°. [c.202]

В исследуемое сопло плунжерным насосом нагнеталась жидкость. Давление нагнетания варьировалось от 0,25 до 15,0 МПа через каждые 0,1 МПа. При фиксированном давлении нагнетания изменяли давление на выходе сопла от атмосферного до давления нагнетания. Одновременно производили измерение расхода жидкости, протекающей через сопло. Кроме того, измеряли давление в критическом сечении сопла. О работе сопла в кавитационном режиме судили по наличию вакуума в критическом сечении сопла и по постоянству расхода жидкости через него. [c.203]

В результате экспериментов было выяснено, что наилучшими характеристиками по поддержанию кавитационного режима течения, не разрушаясь от действия кавитации, при давлениях нагнетания жидкости от 0,25 до 3,0 МПа и изменениях давления на выходе сопла от атмосферного до давления 0,8 P обладают сопла, имеющие диффузор с углом расширения 10°, с регулируемым и нерегулируемым критическим сечением (рис. 8.21). [c.205]

При кавитационном режиме течения в критическом сечении сопел величина статического давления была постоянной и равной давлению насыщенных паров жидкости при данной температуре. [c.205]

На рис. 8.23 приведена осциллограмма для сопла, имевшего угол расширения диффузора 1°, из которой следует, что при постоянном давлении нагнетания жидкости Р = 15,0 МПа и изменяемом давлении на выходе сопла Р от атмосферного до 11,4 МПа расход жидкости Q был стабилен и равен 420 см /с, а давление в критическом сечении сохранялось равным 2,0 КПа, что соответствует давлению насыщенных паров жидкости - воды при температуре 15° С. Колебания давления на выходе сопла частотой до 2,0 Гц (рис. 8.24) не влияли на величину вакуума в критическом сечении сопла и на расход жидкости через него. При увеличении давления Р на выходе сопла выше величины 0,8 давления нагнетания жидкости в сопло кавитационный режим в последнем нарушался, в результате чего расход жидкости (рис. 8.23, 8.24) уменьшался, а статическое давление в критическом сечении сопла Р (см. рис. 8.23) скачкообразно увеличивалось. [c.205]

Ицр - скорость звука в критическом сечении сопла, м/с [c.214]

Рхр - плотность газового потока в критическом сечении сопла, кг/м [c.214]

Далее определяются радиус критического сечения К-К из уравнения (9.1.27) и длина камеры смешения 5, по формуле (9.1.34), площадь поперечного сечения Х-Х из (9.1.31) и радиус этого сечения по (9.1.32). Затем находится длина прямого участка камеры смешения 5 по формуле (9.1.9), если смесь в сечении Х-Х однофазная, и по формуле (9.1.10), если смесь двухфазная. [c.235]

В зависимости от числа Маха (4.2.2) рассчитываются скорость истечения газа IV, статическая температура 7" в ядре струи, площадь поперечного сечения струи на выходе из сопла, которая равна площади поперечного сечения полузамкнутой емкости, а также площади критического сечения сопла / р. При М < I IV находится из (4.2.3), Т из (4.2.6),/с.р =/е =Лр из (4,2.144). При М = 1 IV - из (4.2,4), Т из (4.2.7), /сг =/е =/кр ИЗ (4.2.144). При М > 1 IV- из (4.2.5), из (4.2.8),Ар из (4.2.11),А. =А из (4.2.144). [c.254]

Следует отметить, что около критического сечения поток очень чувствителен к изменению поперечного сечения канала. Так, папример, для изменения числа М на 10 % (от М = 0,9 до М = 1) достаточно изменить площадь сечения на 1 %, а для перехода от М = 0,95 к М = 1 — на 0,25 %. По этой причине нельзя поддержать критический режим на достаточно протяженном участке прямой трубы (пограничный слой, образующийся за счет торможения газа у стенок, как бы сужает сечение струи). [c.144]

Плотность, как уже отмечалось, с ростом скорости уменьшается. В критическом сечении сопла dF/F = О, это значит, что площадь поперечного сечения проходит через экстремум (минимум). Из соотношения (1) следует, что именно в узком сечении сопла Лаваля получается скорость потока, равная местной скорости звука. [c.144]

Выведем в заключение формулу для расчета секундного расхода газа в сверхзвуковом сопле. Удобно находить расход газа по критическому сечению сопла [c.148]

Рассматривается двухконтурное тарельчатое оооло, суммарная площадь критического сечения которого регулируется в две ступени. Представлены результаты экспериментальных исследований импульсной и расходной характеристик, донТюго давления и статического давления на стенке соала, а также результаты расчетов импульсной характеристики. [c.141]

Наиболее просто получать и изучать гидродинамическую кавитацию при течении жидкости через сопла типа Вентури (рис. 5.1) [4, 5, 8, 16-19]. Подача жидкости с постоянным увеличением давления ее нагнетения в сопло приводит к увеличению скорости течения жидкости и уменьшению статического давления в критическом сечении сопла. При достижении статического давления, равного давлению насыщенных паров жидкости при данной температуре, образуется область кавитации, распространяющаяся от критического сечения вдоль но диффузору. Высокоскоростная съемка [4, 8, 18, 19] показала, что область кавитации состоит из множества пузырьков, вкрапленных в текущую жидкость и увеличивающихся по мере продвижения в потоке по диффузору сопла. [c.145]

В сопло (см. рис. 5.1) под постоянным давлением Р,, подается жидкость. На В1лходе сопла [фотиводавление низконапорной среды, в которую происходит истечение жидкости, снижаез ся, начиная от давления / . Под действием разности давлений Р и P жидкость В критическом сечении К-К сопла разгоняется до скорости 1У, при которой статическое давление в потоке равно давлению насыщенных паров Лц этой жидкости при данной температуре Т",, [6, 7, 18, 19 . В потоке образуется область кавитации, которая распространяется от критического сечения К-К сопла вдоль по его диффузору. [c.146]

В связи с зем что в любом поперечном сечении области кавитации статическое давление и массовый расход иосгоянны, согласно закону Бернулли, скорости течения двухфазной пузырьковой среды в произвольно взятом поперечном сечении кавитационной области также постоянны и равны скорости течения потока W в критическом сечении сопла. [c.146]

Однако в связи с тем что площадь/любого поперечного сечения в области кавитации, рас1фостраняющейся вдоль по расширенному диффузору, больше площади критического сечения сопла при постоянных скорости течения Н, статическом давлении Р,, и массовом расходе Р , объемный расход Q двухфазной среды в любом поперечном сечении области кавитации больше объемного расхода потока в критическом сечении сопла. Величина объемного расхода Q вдоль диффузора по течению кавитационной области возрастает за счет увеличения количества газовой фазы в двухфазном потоке, что подтверждается высокоскоростной киносъемкой [18, 19]. [c.146]

На границе перехода от кавитационного режима течения к сплошному жидкостному происходит скачок давления от величины давления насыщенных паров до величины, практически равной давлению P низконапорной среды, в которую происходит истечение жидкости из сопла. Скачок давления сравнивается 22, 28, 29 со скачком уплотнения при критическом истечении газа через сопло. Образовавшаяся за скачком давления сплошная жидкая фаза, истекая из диффузора сопла (см. рис. 5. 1, а) в низконапорную среду, образует с последней свободно истекающее струйное течение, метод расчета которого представлен в гл. 4, а процесс кавитации в сопле Вентури описывается следующей системой уравнений, в которую входят уравнения отражаю1цие параметры потока в критическом сечении К-К сопла [c.147]

Используя уравнения (5.1)-(5.14), рассчитываются основные параметры процесса кавитации в сопле Вентури, такие как скорость потока в критическом сечении сопла и в любой точке кавитационной области (Р, статическое давление в области кавитации 7 ,,, массовый расход через любое произвольное взятое сечение области кавитации, обьемный расход двухфазной среды, из которой состоит область кавигации, плотность двухфазной среды р в любом произвольно взятом сечении области кави тации, объемная концентрация газовой фазы, массовые расходы жидкой 7 и газовой С фаз, полное давление потока Р в произвольнее взятом сечении области кавитации, местная скорость звука а в любой точке области кавитации, длина 5 области кавитирующей жидкости. [c.149]

Если высоконапорная среда оказалась жидкостной, т.е. ее массовый расход выразился через то из уравнения (5.1) рассчитывается скорость И течения пысоконапорной среды через критическое сечение К-К сопла. Из уравнения (5.2) находится статическое давление Р в критическом сечении К-К сопла. При давлении г,,, температуре 7, ,, массовом расходе и общем компонентном составе С, из уравнений (4.1.1)- 4.1.44) определяется агрегатное состояние среды за критическим сечением К-К сопла, массовые расходы жидкой К и газовой 6 фаз, их компонентные составы X,, У,, удельные энтальпии / , /д, число Пуассона К. плотности р , р , а также удельная / и полная энтальпии, удельная С и полная Су теплоемкостр , плотность р всего кавитационного потока. [c.153]

При давлениях нагнетания жидкости более 3,0 и до 7,5 МПа и противодавлениях от атмосферного до давления нагнетания лучшими оказались сопла, имеющие диффузор с углом расширения 5°. При давлениях нагнетания жидкости Р от 7,5 до 15,9 МПа лучшими оказались сопла, имею1цие диффузор с углом расширения 1° и регулируемое критическое сечение. [c.205]

Газообразная среда низкого давления подавалась в аппарат, представленный на рис. 8.26, непосредственно в обласгь кавитации, как показано на рис. 8.28, с помощью сопла, имеющего возможность продольного пepeмeщe [ия. В конструкции, представленной на рис. 8.27, газообразная среда подводилась в область кавитации через отверстия диаметром 2,5 мм. выполненные непосредственно за критическим сечением сопла. [c.208]

Диаметр критического сечения сопла Лаваля (рис. 9.8,5), предназначенного для истечения через него газообразной среды со скоростями М > , рассчитывается с учето.м уравнения (4.2.12) из выражения [c.226]

Далее рассчитываются геометрические размеры сопел струйных аппаратов. При режиме истечения высоконапорной газообразной среды, выражаемым через число Маха, М < 1 диаметр отверстия с/ выхода лсмнискантного сопла (рис. 9.1.1 1), при М = 1 диаметр отверстия <7 этого же сопла рассчитывается из выражения (9.1.12), при М > I рассчитываются плотность р р газообразного потока в критическом сечении сопла Лаваля (см. рис. 9.1,6) по формуле (9.1.14), скорость звука в потоке, протекающем через критическое сечение сопла, - по формуле (9.1.15), диаметр б р критического сечения сопла Лаваля - по выражению (9.1.13), приведенная скорость X - (9.1.17), диаметр струи с1 - по (9.1.16) и диаметр отверстия выхода d сопла Лаваля -по (9.1.18). Если высоконапорная среда является жидкостью, т.е. М = 0, то диаметр отверстия выхода сопел коноидального типа (рис. 9.8,е, г) рассчитывается по формуле (9.1.19). [c.228]

Вторая модификация эжекционного аппарата со струйным течением кавити-рую1цей жидкости представляет собой конструкцию (см. рис. 9.11,а), содержащую форкамеру с патрубком подводящим высоконапорную жидкость и конфузор, в котором высоконапорная жидкость ускоряется, сужающееся сопло с патрубком, подводящим низконапорную среду, расширяющуюся камеру смешения, прямолинейный участок и диффузор. Камера смешения узким концом подсоединена к суженному концу конфузора, а к широкому концу камеры смепюния подсоединен прямолинейный участок с диффузором. Соосно с форкамерой, конфузором и камерой смешения располагается сужающееся сопло, причем срез отверстия выхода сопла находится в начале камеры смешения, критическое сечение К-К. Между стенками сопла и внутренними поверхностями конфузора и камеры смешения имеется кольцевая щель, через которую протекает высоконапорная среда. [c.231]

Таким образом, сверхзвуковое сопло, предназначаемое для получения сверхзвукового потока, должно состоять из суокаю-щейся дозвуковой) и расширяющейся (сверхзвуковой) частей (рис. 4.1). В самом узком сечении сверхзвукового сопла критическом сечении) скорость потока равна звуковой. [c.143]

Смотреть страницы где упоминается термин Критическое сечение : [c.213] [c.66] [c.10] [c.14] [c.23] [c.31] [c.32] [c.39] [c.142] [c.143] [c.105] [c.144] [c.144] [c.145] [c.145] [c.152] [c.226] [c.232] [c.233] [c.146] [c.146] [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...