Отрывные зоны

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методо<м сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва дг/ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

Эксперименты показывают иной характер распределения давления на стенках сопла при впрыске жидкости, чем при вдуве газа. Протяженность отрывной зоны перед жидкой струей оказывается меньшей, зато давление в непосредственной области за ней больше и превышает статическое давление в набегающем потоке. [c.343]

Угол поворота струи при истечении в переднюю отрывную зону [c.364]

Второй режим имеет место при достаточно больших значениях чисел Re. Здесь высота бугорков шероховатости значительно больше толщины ламинарного подслоя, т. е. А > б ,. Как видно из рис" XI. 14, б, бугорки обтекаются турбулентным потоком как плохо обтекаемые тела с образованием отрывных зон. Коэффициент сопротивления плохо обтекаемых тел не зависит от числа Re, и при этом в трубах устанавливается режим, который можно назвать режимом развитой шероховатости или областью квадратичной зависимости сопротивления от скорости. Коэффициент сопротивления при этом режиме зависит только от относительной шероховатости. [c.285]

При очень больших уступах и перекрышах возрастают потери внезапного расширения. Сравнительно большая часть лопатки находится в аэродинамической тени от уступа и работает при больших углах атаки. В части решетки, расположенной напротив уступа, появляются отрывные зоны. Потери энергии в результате увеличиваются — в этом отрицательное влияние перекрыши. [c.157]

Расчеты радиального распределения составляющих скорости [131] подтверждают изменение структуры потока в зоне возвратных течений. Вблизи входного сечения (z = 0,018) составляющие Яв уменьшаются к периферийному обводу, а осевые составляющие практически не меняются (рис. 5.14). Однако в зоне возвратных течений (2 = 0,982) поля составляющих скоростей резко меняются в прикорневой отрывной зоне фиксируется уменьшение Яб1 и Хан, принимающих отрицательные значения вблизи корневого обвода, где течение направлено к входному сечению. Можно отметить, что значительное рассогласование скоростей пара и капель (ai = 25°, 2=155°) слабо влияет на радиальное распределение осевых составляющих скоростей несущей фазы (вариант 3). Этот результат совпадает с данными исследований плоских решеток (см. гл. 3) и объясняется интенсивным перемещением капель в поле центробежных сил к периферийному обводу. [c.175]

Важным результатом опытов является тот факт, что при 52=0,34 датчик 2 показывает вблизи критического сечения пульса-цпи, вызванные миграцией конденсационного скачка, а датчик 4 подтверждает отсутствие соответствующих пульсаций в косом срезе. Следовательно, конденсационная нестационарность за пределы сечения Л (т. е. в косой срез) не распространяется. Резонанс в области //, возникающий при совпадении (или кратности) частот пульсаций в отрывных зонах Si и и перемещений скачков уплотнения в расширяющейся части, оказывается наиболее значительным, причем все датчики отмечают повышение давлений. Значительно уменьшилось отношение давлений, отвечающее резонансу в области и (еа = 0,5ч-0,62). [c.214]

ОЛ 2—7-0,39 4 — 2 2,34 / — область взаимодействия пульсирующих скачков конденсации и воли от источника возмущений Гс = —область взаимодействия системы воли, создаваемых отрывными зонами и волнами от источника возмущений =/ озм - — номера датчиков [c.214]

В суживающемся сопле № 3 с косым срезом (см. табл. 6.1) при 8а<е конденсационная нестационарность не обнаружена. Этот результат подтверждает данные, приведенные в 3.2 для решеток с суживающимися каналами. Вне зависимости от 8а конденсационные скачки стационарно располагаются в волнах разрежения AB . Вместе с тем форма конденсационного скачка и era положение относительно выходного сечения зависят от Еа- Значения Еа периодически меняются в результате пульсации в отрывных зонах Si и S2 (рис. 6.16, а). Вблизи стенки косого среза конденсационный скачок сохраняет неизменную форму, а его элемент, примыкающий к свободной границе, пульсирует и периодически исчезает. Эти результаты выявляют другой тип конденсационной нестационарности при околозвуковых скоростях, обусловленный пульсациями параметров на свободных границах. [c.216]

Для клапана № 1 (рис. 7.11), в котором возникают две отрывные зоны —на чаше и на входном участке диффузора — относительные расходы оказались более низкими, чем для клапана № 2, течение в котором в широком диапазоне изменения степени открытия является безотрывным. Характерно, что при малых перепадах давления на клапане (еа ет=е, с ) обнаруживается интенсивное увеличение расхода при переходе от перегретого к насыш,енному пару, а затем с ростом г/о расход уменьшается (рис. 7.11, б). Следовательно, подтверждается результат, полученный для изолированного диффузора ( 7.1) при появлении влаги возрастает сопротивление клапана, повышается давление перед диффузором, снижаются скорости и уменьшается расход. На режимах еа<бт = б с ростом начальной влажности расход увеличивается, так как возникает значительное переохлаждение среды, уменьшаются коэф- [c.247]

Пульсации давлений в клапане имеют, очевидно, газодинамическую природу. При любой степени открытия течение за чашей и на входном участке диффузора клапана № 1 отрывное в отрывной зоне возникают пульсации термодинамических параметров и скоростей, обусловленные образованием и диффузией вихрей, а также периодическими перемеш,ениями линий отрыва по поверхности чаши и входного участка диффузора. Эти пульсации обнаружены на перегретом паре. При переходе к насыщенному пару (кривая 3) значения Ар существенно увеличиваются. [c.250]

Отрывные зоны в криволинейных каналах оказывают большое влияние на фазовые переходы. Если пар перед каналом слабо перегретый или насыщенный, то в отрывных областях происходит [c.251]

В проточной части арматуры скорость среды существенно выше среднерасходной скорости в трубопроводе, на котором она устанавливается. В первую очередь это относится к регулирующим органам, в которых срабатываются большие перепады давления. На рис. 8.3 представлен общий вид регулирующего клапана шиберного типа. При промежуточном положении шибера течение в клапане аналогично течению через непрофилированные отверстия, подробно рассмотренному в [61] и в гл. 6 и 7. В угловой зоне А перед шибером возникает вихревое движение. За шибером образуется вторая, основная отрывная зона Б. Под шибером, перед входом в диффузор, появляется зона отрыва В. [c.275]

Модельные исследования нестационарных турбулентных пульсаций потока во входных патрубках насосов. Турбулентные течения однородной несжимаемой жидкости характеризуются случайными значениями скорости и давления в каждой точке потока. Наличие отрывных зон накладывает на общий фон турбулентного потока нестационарные турбулентные возмущения, выражающиеся в низкочастотных колебаниях потока и нестационарном поле скоростей и давлений в мерных сечениях. В целях получения сопоставимых результатов по исследованию нестационарных турбулентных пульсаций во входных патрубках насосов примем следующие условия проведения модельного эксперимента, проверенные практикой [c.98]

Вид течения в межлопаточном канале существенно зависит от тина решетки и условий ее обтекания. Как правило, при сверхзвуковых скоростях на входе в решетку в межлопаточном канале возникает отрыв потока и устанавливается сложная система косых скачков, взаимодействующих между собой, со стенками канала и границей отрывной зоны. [c.223]

Следует напомнить также об описанном в гл. 1 вторичном эффекте, вызванном дискретными струйками, протекающими через отверстия решетки, и проявляющемся в сечениях за ней. Уменьшить илияние этого эффекга на распределение скоростей можно, например, устройством в канале в области отрыва соответствующих карманов . В этом случае отрывная зона с циркуляцией присоединенной массы, отделившейся от ядра постоянной массы общего потока в конце кармана , находясь внутри него, будет меньше стеснять поток, а следовательно, меньше нарушать равномерность распределения скоростей на рассматриваемом участке. Кар-мана.ми , 1апример в горизопталычо.м электрофильтре, являются пылевой бункер внизу н углубление для крепления электродов вверху. [c.89]

При такой схеме подвода потока к коллектору можно было заранее ожидать неравномерное распределение расходов газа по отдельным ответвлениям и неравномерное распределение скоростей по сечению каждого ответвления, особенно первых. Действительно, при повороте потока в колене 1 поток, отрываясь от внутренней стсики, не может успеть на сравнительно коротком прямом участке (ИЬ к. 1,5) за ним полностью выравняться по высоте, и профиль скорости должен получиться с минимальными значениями вверху и максимальными внизу. Последнее должно привести к тому, что через первые ответвления пройдет меньшее количество газа, чем через последние, а градиент скорости по высоте коллектора при входе в боковые ответвления еще больше усилится вследствие поворота потока. Так как наибольшее значение этого градиента должно быть со стороны отрывной зоны, т. е. у верхней стенки коллектора, соответственно максимальная неравномерность потока получится в первом ответвлении. Приведенные в табл. 9.9 данные полностью подтверждают описанное распределение относительных расходов д = <7/90р и скоростей ш (где ср — средний по всем ответвлениям расход газа через одно ответвление). [c.250]

Типичная схема взашмодействия падающего скачка уплотнения с ламинарным пограничным слоем на плоской поверхности и соответствующее распределение давления на стенке показаны на рис. 6.26. В невозмущенном потоке давление ро постоянно. При приближении к точке отрыва давление начинает повышаться и продолжает расти за точкой отрыва, достигая некоторого постоянного значения р в отрывной зоне. Затем давление повышается до значения ра, соответствующего давлению за падающим [c.340]

На некотором расстоянии после вырождения обратного течения ра- диальный профиль приоб ает вид, характерный для безотрывного закрученного течения в трубах 3г= 1,25, Ф вх,г 2,0). Вследствие более протяженной отрывной зоны интенсивность пульсаций для Ф вх.г и 1,0 в сечении 1,25 несколько выше, чем при Ф вх.г [c.90]

Характер изменения ДуЗст (еа) в интервале 0,4<ба<0,52 свидетельствует о появлении резонансных явлений, причем существенно, что наибольшие амплитуды показывают датчики 2 и 4. Можно предположить, что в рассматриваемом диапазоне режимов система косых скачков уплотнения в выходном сечении сопла совершает колебательные движения. Колебания обусловлены пульсациями параметров в замкнутых отрывных зонах 5i и 5г и в основном изменениями давлений и скоростей перед косыми скачками, возни-каюш,ими благодаря миграции конденсационных скачков. Частота колебаний системы косых скачков может быть равна или кратна частоте миграции конденсационных скачков, что и приводит к резонансу в указанном диапазоне Бд. [c.208]

Отметим, что с уменьшением подъема клапана lS.h=Ahfdi отношение выходного сечения диффузора Fz к минимальному сечению fм (/) = 2-Рм возрастает. При этом должно увеличиться предельное отношение давлений 8т- Опыты, однако, не подтверждают такой зависимости. Как следует из рис. 7.12 а с уменьшением ДЛ значения е п = Е, для клапана № 1 также уменьшаются. Это означает, что по мере закрытия клапана интенсивно возрастают потери в отрывных зонах. Опыты проводились с диффузорами различной [c.248]

Следует еще раз вернуться к роли режимного параметра га, определяющего перепад давлений на клапане. С увеличеним га амплитуда пульсаций снижается, а частота меняете слабо. Эта тенденция обнаружена в экспериментах при любой начальной влажности, а также на перегретом и сухом насыщенном паре. Следовательно, с увеличением перепада давлений на клапане процессы возникновения, развития и срыва вихрей в отрывных зонах интенсифицируются, что объясняется увеличением градиентности течения на предотрывных участках чаши и диффузора, а также заметным смещением линий отрыва и интенсификацией процессов переноса массы и импульса в этих областях. [c.250]

Подчеркнем еще раз, что если при течении в криволинейном канале отрывы приводят к интенсивной конденсации пара, то в потоке недогретой жидкости отрывы вызывают интенсивное парообразование. Опыты показали, что при различных начальных параметрах распределение давлений сохраняется качественно неизменным. Однако обнаружено значительное влияние геометрического параметра bifa на коэффициент сопротивления канала и его зависимость от недогрева АГн. Соответствующие графики приведены на рис. 7,19, а в виде зависимости относительного коэффициента сопротивления = от недогрева, где — коэффициент сопротивления канала в однофазной среде. Кривые расслаиваются п( геометрическому параметру Ь при относительном недогреве ДГн 30-10 з. Можно полагать, что при малых недогревах, в канале последовательно формируется пузырьковая, а затем и парокапельная структура коэффициенты потерь при этом достигают максимальных значений. Источниками дополнительных потерь кинетической энергии являются интенсификация вторичных вихревых течений, расширение отрывных зон, фазовые переходы, взаимодействие фаз, неравновесность и метастабильность процесса. [c.258]

При внезапном расширении происходит отрыв потока и образуются области вихревого движения с периодически возникающими и разрушающимися вихрями. Течение в зонах отрыва является периодически нестационарным, сопровождается высокоамплитудными пульсациями параметров. Пульсации давлений и температур распространяются в потоке и резко увеличивают интенсивность турбулентности. Следовательно, потери кинетической энергии обусловлены образованием отрывной зоны и вихреобразо- [c.259]

Аналогичная картина наблюдалась о экспериментальной работе ЛПИ [33]. Здест) показано, что при расходе пара )=0,15Do у корня возникает вихревое течение и степень реактивности у корня резко снижается. Отрывная зона у корневой части лопатки была обнаружена при исследовании потока на экспериментальной турбь -не в ЦКТИ [21]. По мере уменьшения расхода поток пара в корневой зоне закручивается в сторону вращения. В работе [21] было установлено, что относительная скорость пара в нижней половине лопатки дозвуковая, а в верхней — сверхзвуковая и что лопатка последней ступени во время работы раскручивается наиболее существенно в верхней части, вследствие чего через иериферийнук) зону проходит большее количество пара по сравнению с расчетным. Рассматриваемый отрыв [c.12]

Богомолова Т. В. К вопросу о тзозиикиовении отрывных зон в турбинны.х ступенях. — Теплоэнергетика , 1975, Л1 9, с. 77—79. [c.216]

Рис. 3. Обралова-нне отрывного течения при сверхзвуковом обтекании затупленного тела 1 с остриём 2 3 — зона отрывного течения 4 и 5 — ударные волны, возникающие при обтекании отрывной зоны и острия иглы.

Здесь Z -коэффщиент восстановления температуры рассчитывался с учетом его зависимости от интенсивности вдувания [2]. Предполагалось, что наличие отрывной зоны не влияет на изменение величины коэффициента восстановления. [c.105]

В этой задаче, как и в предыдущей, ограничимся рассмотрением обтекания бесконечно тонких пластин ( /t= 1) при отсутствии трения газа о пластины (т = 0). По условиям задачи известны угол установки пластин рк. скорость на входе в решетку и ее направление pj = p ,- -o (рис. 89). При р1 =7 рк кромки обтекаются с отрывом. Образующаяся отрывная зона в силу внутреннего трения перемешивается с основным потоком, и на некотором удалении в сечении К—К (теоретически в бесконечности) параметры потока выравниваются. Если скорость потока превосходит где-либо скорость звука, обтекание сопровождается скачками уплотнения, которые также исчезают в бесконечности. При X, > 1 и pj = р изменение параметров может происходить в прямом скачке уплотнения, перпендикулярном к кромкам (XiXk=l). [c.237]

Смотреть страницы где упоминается термин Отрывные зоны : [c.299] [c.357] [c.68] [c.15] [c.17] [c.345] [c.312] [c.422] [c.48] [c.235] [c.90] [c.75] [c.81] [c.111] [c.214] [c.216] [c.246] [c.380] [c.338] [c.516] [c.365] [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...