Выводы формул

Рис. 20. Синусный механизм. К выводу формулы для функции положения и ее производных.

Для вывода формулы (8.140) на время положим, что со звеном v связана система координат Пусть ее ось х совмещена с осью звена, а ось г. , = [c.202]

ДИМ вывода формулы для установления числа зубьев колес, при котором не будет иметь место явление интерференции, а даем в таблице дополнительно сведения по подбору числа зубьев, если > 26. [c.455]

Рис. 22.39. К выводу формулы для определения монтажного угла зацепления

На технологический процесс штамповки днищ разрабатывается граф технологического наследования (рис. 3.10), предусматривают щий как последовательность операций процесса изготовления, так и основные технологические параметры, интересующие нас. Составляются системы уравнений и выводятся формулы для определения [c.34]

Предложенная зависимость рекомендуется для неподвижной насадки для 7V = 2,56-f-41. Однако даже для Л/<3,5 совпадение результатов расчета по формуле (2.24) и эксперимента невелико. Это объясняется тем, что при малых относительных размерах цилиндрического канала N шаровые элементы могут образовывать правильные укладки. При выводе формулы [c.48]

На основании приведенного выше описания поведения слоя представляется довольно обоснованным использование подхода двухфазной теории к определению степени расширения для псевдоожиженного слоя под давлением, т. е. логично полагать, что избыточное, сверх необходимого для минимального псевдоожижения, количество газа проходит в фонтанирующих ядрах, доля которых в слое зависит в основном от свойств системы (размера и плотности частиц, плотности и вязкости газа) остальной газ фильтруется через плотную фазу со скоростью щ, как и требует двухфазная модель. При выводе формулы для расширения псевдоожиженного слоя под давлением как функции скорости фильтрации газа, очевидно, логичней применить понятие об относительной порозности слоя [c.53]

Для вывода формул отображения [c.193]

Вывод формул (6.3) можно выполнить несколькими способами. Дадим краткое изложение двух из них, [c.193]

Если аппарат центрального проецирования расположен произвольно относительно пространственной системы координат Охуг (рис. 6.9), то для вывода формул отображения (6.3) необходимо выполнить ряд преобразований координат. Пусть центр 5 проецирования имеет координаты х , г , а [c.195]

При выводе формулы (3.16) учтено, что напряжения от момента Тм распределяются по длине шва аналогично напряжениям в поперечном сечений балки. За расчетное сечение по-прежнему принято сечение по биссектрисе тт. [c.62]

Аналогично выводим формулу для вычисления нижнего предельного отклонения замыкающего (исходного) размера [c.138]

Основные положения вывода формулы, устанавливающей связь между /, и Д (ос/2) для метрических резьб. [c.133]

Точно так же выводится формула среднего температурного напора для аппаратов с противотоком [c.490]

Как показано в [10], этот результат при Kj <1 является точным и значение К= — Va не зависит от расположения дисперсных частиц ), в [15] эта составляющая имеет коэффициент К = — i/jo из-за неучета 2 21 ° 21S (см. примечание после (3.4.43)), а в работе[25] коэффициент К=1, что связано с двумя неточностями при выводе формулы для этой составляющей. Первая из этих неточностей состоит в том, что, как само собой разумеющееся, принято [c.153]

Одной из исходных предпосылок при выводе формулы Эйлера было предположение о такой гибкости стержня, при которой напряжения Одр в момент потери стержнем устойчивости не превышают предела пропорциональности о ц, т. е. должно соблюдаться условие [c.212]

Выводить формулы для напряжений в стержнях будем всегда по такой схеме [c.85]

Выводя формулу (9.52), мы не учитывали, что на внутренней и наружной поверхностях витков радиусы кривизны различны. В некоторых случаях, учитывая это, вместо формулы (9.52) для определения наибольших касательных напряжений используют следующую, более точную формулу [c.231]

Рассмотрим случай чистого плоского изгиба балки (рис. 235, а). Из шести внутренних силовых факторов, которые могут действовать в ее поперечных сечениях в общем случае изгиба, при чистом изгибе отличен от нуля только изгибающий момент М. Ось балки деформируется в плоскости, совпадающей с силовой (на рис. 235 — в плоскости чертежа). В 17 были указаны условия, необходимые для того, чтобы изгиб был плоским. Настоящий параграф посвятим выводу формулы для вычисления напряжений в любой точке сечения. Пока не будем вводить никаких ограничений в отношении формы и расположения силовой плос- [c.240]

Допущения, положенные в основу вывода формулы (10.20), в достаточной степени соответствуют действительности, если ширина сечения Ь мала по сравнению с высотой (размером, перпендикулярным к нейтральной линии сечения). Так, во всех сечениях, показанных на рис. 302, ширина тп на уровне, где определяются касательные напряжения, мала по сравнению с Л. В этих случаях формула (10.20) дает верные результаты. Если сечение представляет собой тонкостенный профиль (рис. 302, 6, г, д), то в полках ширина сечения т,П1 значительна и картина распределения касательных напряжений здесь существенно меняется они не только переменны вдоль средней линии полки nzi/i,, но и направление их становится не параллельным, а перпендикулярным к усилию Q. [c.313]

Вывод формулы для нормальных напряжений при изгибе бруса [c.432]

Вывод формулы для напряжений а при изгибе проведем по той же схеме, которая применялась для бруса с прямой осью, и в основу его положим те же гипотезы гипотезу плоских сечений и гипотезу [c.432]

Вывод формулы Эйлера основан на применении дифференциального уравнения упругой линии. Поэтому воспользоваться этой формулой можно лишь в том случае, если справедлив закон Гука, т. е. пока критическое напряжение (напряжение сжатия, соответствующее критической силе) не превышает предела пропорциональности [c.509]

Напомним, что в предыдущем разделе при выводе формулы для функции вероятности коалесценции двух пузырьков предполагалось, что расстояние между пузырьками до столкновения удовлетворяет требованию [c.156]

Второй способ — шарнирное закрепление обоих концов — рассмотрен нами при выводе формулы Эйлера. [c.268]

Рассмотрим опять (см. 113), установившееся течение жидкости (газа) в трубке тока (или в трубе). Выделим в трубке объем жидкости 1—2, ограниченный сечениями 1 н 2, который за промежуток времени dt переходит а положение 3—4 (рис. 30J). Найдем, как за время dt изменится мо.мент количеств движения Ко этого объема жидкости относительно некоторого центра О. Рассуждая так же, как в ИЗ, придем к выводу, что это изменение определится равенством, аналогичным полученному при выводе формулы (23), т. е. что [c.298]

При выводе формул для чистого изгиба прямого бруса не было сделано произвольных допущений и найденное решение в этом смысле можно рассматривать как точное. Однако следует иметь в виду, [c.130]

Если просмотреть вывод формулы Журавского, проделанный в 30, то ле1 ко обнаружить, что в этом выводе ничего не меняется, кроме того, что обозначение Ь заменяется на й, В итоге имеем [c.333]

При выводе формул скорости и ускорения сложного движения точки пользуются координатами точки в подвижной системе отсчета. В связи с этим, в отличие от принятого в 101 и 107 обозначения осей, здесь удобнее неподвижные оси обозначать I, т), а подвижные оси х, у, г. [c.293]

При выводе формулы (44) мы положили [c.91]

В основу вывода формулы Журавского положено допущение о равномерном распределении касательных напряжений по ширине сечения. [c.220]

При выводе формулы (3.220) для упрощения расчетов ряд значений коэффициентов и параметров, влияющих на работоспособность цепи, объединены постоянным числовым коэффициентом. Срок службы принят 10 ч. [c.399]

J ai иак действитольпые условия ввода теплоты в изделие при ручной ДУ10В0Й сварке 0TJ[H4aroT H от расчетной схемы, принятой при выводе формулы (20), то глубина провара Я = (0,5 -f-Ч- 0,7) г. При технологических расчетах иногда возникает необходимость определения высоты заполнения р а з -д с л к и одни, г или несколькими проходами (С, рис. 91). Это [c.184]

Вывод формулы (16,24) аналогичен выводу формулы (8.63) для зубчатых передач. Только формула (8.63) разрешена относительно эквива.пентного числа циклов Nhf. а формула (16,24) — эквивалентной нагрузки Рц. Это несколько усложняет расчеты, так как не позволяет использовать результаты предыдущего расчета, например зубчатых колес, для [И)следующего расчета подшипников. Кроме того, для расчета по формуле (16.24) необходимо знать циклограмму нагружения, которая известна лип1ь в редких случаях. [c.293]

При выводе формулы (11.9) предполагают, что допуски состааляЕопЕИХ размеров равны между собой и равны среднему допуску, т. е. 7" (4 Г (42) = Т (4 4 ,) за Т (М). Тогда сумма допусков всех составляюЕцих размеров раина произведению числа составляющих звеньев на средний допуск т 1 — 1 [c.139]

Длл вывода формулы (11.10) исходной зависимостью служит формула (11.7). Допуск любого размера вычисляют по формуле (4.1,3). Поэтому допуск составляющего размера Т (Аj) aij, где ij зависит от номинального размера составляющего звена (см. табл. 5.1) а — для одного и того же квалитета имеет постоянную величину. Подставим в формулы (11.7) вместо допусков orn—i [c.140]

Вывод формул I, II, III и IV ИрИПОДИК И II книге А С л а i у м п н л и (1 Ф f е I н с р т у х и It i. Аксонометрия М, ГИТТЛ, I95 i, г, НЙ, И17, )7 [c.123]

Первое елатаемое в лом выражении вычислялось ири выводе формулы (24) для скорости точки в полярных координатах. Bi.ijio получено [c.127]

При выводе формул (23) и (24) для проекций главного вектора и главного момента сил инерции на оси координат не делалось никаких предположений относительно этих осей. Они могут быть как неподвижными осями, относшельно которых рассматривается врагцение чела, так и подвижными осями, скрепленными с вращающимся телом. Поэтому тти формулы можно применять как для неподвижных осей координат, гак и для осей координат, вращающихся вместе с тeJюм. [c.372]

В дальнейшем в этом параграфе при выводе формул для напряжений и угла закручивания нас будет интересовать участок диаграммы кручения, отвечающий работе материала в пределах пропорциональности, т. е. начальный прямолинейный участок, характеризующий линейную зависимость между крутящим моментом и углом закручивания, что имеет место при нормальной работе валов. Чтобы определить напряжения в поперечных сечениях стержня рассмотрим прежде всего статическую сторону зада ч и. Поскольку УИкр — единственный внутренний силовой факто в поперечном сечении, пять интегральных уравнений (3.29) — (3.33) тождественно обращаются в нуль, а уравнение (3.34) принима ет вид [c.209]

При наплавке на полый толстостенный цилиндр по винтовой линии малого шага также можно использовать схемы быстродви-жущегося источника теплоты. Принципиально ход рассуждений при выводе формул тот же самый, что и в случае сплошного цилиндра. Приращения температур определяют по формулам структура которых аналогична структуре формул (6.60) и (6.62) Отличие заключается в том, что вместо функции Ф (г, t ), выра жающей выравнивание температур в сплошном тонком диске в формулу входит функция Ф (2, tn) [см. формулу (6.52)], выра [c.195]

Выше установлено, что при чистом изгибе в поперечных сечениях возникают только нормальные напряжения. Для выяснения закона их распределения по поперечному сечению балки и вывода формулы, определяющей напряжение в произвольгюй точке поперечного сечения, введем следующие допущения 1) перпендикулярное оси недеформированного бруса плоское сечение остается и после изгиба плоским и нормальным к изогнутой оси бруса (гипотеза п.юских сечений) 2) продольные волокна бруса при его деформации не надавливают друг на друга. [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...