Степень турбулентности

На рис. 3.1 приведена расчетная схема струи в шаровой ячейке. Важнейшей характеристикой струи является константа стр, характеризующая степень турбулентности и неоднородность скоростей потока на входе и количественно связанная с углом расширения струи зависимостью [c.53]

Определена автомодельная область турбулентного течения газового теплоносителя по числу Re, в которой коэффициент гидродинамического сопротивления для стабильной структуры шаровой укладки остается постоянным проведена численная оценка степени турбулентности газового потока при течении его через шаровые твэлы. [c.106]

Приведенный выше анализ дает основание полагать, что процесс конвективного теплообмена между поверхностью и слоем крупных частиц происходит при турбулентном течении газа с высокой степенью турбулентности. При этом частицы, находящиеся у теплообменной поверхности, играют роль турбулизатора. Как и в [73, 89], принято, что формирование пограничного слоя у поверхности происходит заново после каждой частицы. Однако в отличие от [73, 89] средний коэффициент теплообмена определяется по аналогии со случаем течения вдоль пластины при турбулентном пограничном слое, т. е. по уравнению [c.93]

Здесь вязкость Vn = T)n/p весьма условно оценена через плотность жидкости вместо плотности суспензии. Отсутствует учет влияния концентрации на С/ за счет изменения режима движения частиц (соударения, трение о стенки, изменение степени турбулентности потока и пр.), что наиболее существенно для газодисперсных систем. Видимо не случайно в [Л. 49] в основном рассмотрены данные при псевдоожижении водой и для 0/с1з>25 30, а для D/da<25 -30 согласование результатов не достигнуто. [c.63]

В общем случае можно заключить, что для дисперсных потоков при прочих равных условиях число Re не является однозначной характеристикой степени турбулентности дисперсного потока (гл. 3). Опытные данные, представленные на рис. 6-9, обработаны методом наименьших квадратов с точностью 5% [c.227]

Из факторов, влияющих на количество несгоревших углеводородов, необходимо отметить отношение поверхности камеры сгорания к ее объему, количество остаточных газов в цилиндре двигателя, степень турбулентности заряда, состав смеси, давление и температура процесса сгорания, протекание процесса догорания, после прохождения фронта пламени. Образованию углеводородов способствует также смазочное масло, попавшее в камеру сгорания, подтекание топлива из распылителя форсунки после окончания впрыска, что в то же время способствует повышенным выбросам сажи. [c.12]

Чем больше угол расширения, тем на меньшей длине достигается это выравнивание профиля скорости. Выравнивание потока по сечению диффузора за начальным участком может быть объяснено тем, что в расширяющихся трубах сильно возрастает величина пульсационных скоростей, а так как средняя скорость потока по длине диффузора уменьшается, отношение пульсационных скоростей к средней, т. е. степень турбулентности, возрастает, вследствие чего повышается интенсивность обмена количеством движения между различными слоями движущейся среды. [c.26]

Плавное, безотрывное омывание поверхности цилиндра наблюдается только в лобовой части (примерно 160—170°) вся остальная поверхность трубы находится в вихревой зоне (рис. 27-1). При большой степени турбулентности потока происходит уменьшение вихревой зоны за цилиндром и обтекание его улучшается. В соответствии с такой картиной движения жидкости меняется коэф- [c.432]

Выполнение измерений для множества частиц связано с такими же трудностями, как и при определении коэффициента сопротивления. Такие данные были получены Джонстоном и др. [396, 901]. Даже для псевдоожиженных слоев результаты незначительно отличаются от полученных для случая переноса в одном направлении. Степени турбулентности не регистрировались. [c.38]

Одним из показателей влияния твердых частиц иа степень турбулентности является подтверждаемая опытами зависимость критической скорости от консистенции пульпы. Чем больше консистенция, тем должна быть больше критическая скорость. Значит, одни и те же частицы будут находиться во взвешенном состоянии при большей консистенции только при большей средней поступательной скорости потока. [c.199]

Что касается характера движения жидкости в вязком подслое, то на этот счет, как уже отмечалось выше, имеются две точки зрения. Согласно первой (ее называют гипотезой Прандтля—Тейлора) движение жидкости в вязком подслое является полностью ламинарным, согласно второй (она высказана Ландау) — в определенной степени турбулентным, причем по мере приближения к стенке происходит постепенное затухание турбулентности сходство с ламинарным движением заключается в одинаковом, а именно линейном распределении средней скорости жидкости. [c.405]

На рис. 13.4 представлены результаты измерения трех составляющих пульсаций скорости в пограничном слое продольно обтекаемой пластины при малой степени турбулентности набегающего потока (е<0,02 %). Здесь б — толщина динамического пограничного слоя. Видно, что турбулентность в пограничном слое является в значительной степени анизотропной — наибольшее значение имеют продольные пульсации скорости (е ), наименьшее — поперечные, перпендикулярные к стенке (ву). Анализ показывает, что положение максимума продольных пульсаций соответствует координате т) = 20 = у /ху,1р1 , — касатель- [c.266]

Следует иметь в виду, что параметры турбулентной струи существенно зависят от равномерности распределения скоростей на срезе сопла, а также от степени турбулентности потока. Приведенные выше значения этих параметров относятся к малой турбулентности при равномерном распределении скорости о. [c.388]

Количественной характеристикой степени турбулентности служит величина отношения где и — пульсация —усредненное значение [c.397]

При больших числах Re сфера плохо обтекается жидкостью. Поток реальной жидкости срывается с поверхности сферы. Для Re < Re p этот срыв происходит при 9 = 82°, а для Re > Re p при 0 > 120°. Критическое число Re зависит от степени турбулентности потока и изменяется в пределах от 1,2-10 при большой степени турбулентности до 3 10 — при малой степени турбулентности. [c.180]

Для гладкой пластины при малой степени турбулентности набегающего потока критическое значение Re p достигает величины Re,p = З-Ю". [c.324]

Кроме характера потока, на координату точки перехода существенно влияет число Re и степень турбулентности набегающего потока, шероховатость поверхности обтекаемого профиля и др. [c.326]

Внутренняя турбулентная область занимает около 15—20% толщины слоя. В этой области наибольшая степень турбулентности, достигающая нескольких десятков процентов, очень ве- [c.329]

Во внешней турбулентной области степень турбулентности существенно снижается, коэффициенты переноса становятся постоянными, а профиль скоростей отличен от логарифмического. На рис. ХП1.3 показано изменение безразмерной скорости внутри слоя в зависимости от безразмерной координаты Re, представленной в логарифмическом масштабе. Результаты многочисленных экспериментов, обозначенные кружками, хорошо совпадают вблизи стенки с линейным профилем (ХП1.1), с удалением от стенки с логарифмическим профилем (ХП1.2), а при подходе к внешней границе слоя экспериментальные точки существенно отличаются от логарифмического профиля. [c.329]

Величина Re p сильно зависит от степени турбулентности набегающего потока большей степени турбулентности соответствует меньшее значение Re p. [c.340]

Теплоотдача при поперечном омывании трубы зависит от степени турбулентности набегающего потока Ти, при возрастании ее будет увеличиваться и а. [c.296]

Зависимость коэффициента теплоотдачи от степени турбулентности набегающего потока воздуха описывается формулой [13] [c.296]

В. К. Щитников (по Лой-цянскому и Швабу) [Л. 330] Теплообмен с закрепленным шариком (степень турбулентности 2,8 /о) — а Re . 2 [c.142]

Разнообразное применение вихревых труб с щелевым или изо-градиентным коническим диффузором, исследованным В.Т. Во-ловым [43, 44], в некоторых случаях основано на отводе энергии в виде тепла от осесимметричных деталей конструкций, размешенных в приосевой зоне камеры энергоразделения [40, 112, 116, 120-122]. Интенсивность процессов определяется тепломассообменом в вихревой камере, степенью турбулентности и глубиной разряжения на оси самовакуумирующейся вихревой трубы [99, 118]. [c.302]

Можно отметить, что на явление кризиса влияет степень турбулентности набегаюшего на тело потока. Чем она больше, тем раньше (при меньших R) наступает турбулизация пограничного слоя. В связи с этим и падение коэффициента сопротивления начинается при меньших числах Рейнольдса (и растягивается по более широкому интервалу их значений). [c.256]

Величина e = /u, называемая степенью турбулентности потока, всегда положительна, так как вычисляется по средним квадратичньш значениям поперечной пульсационной скорости и яекоторой характерной величине осредненной продольной скорости потока lul, в связи с чем во всех случаях db/dx>0. Остается выяснить, какое значение поступательной скорости следует подставить в знаменатель выражения (10). [c.372]

Описанный выше метод расчета струи, основанный на применении формулы (18) для dbldx = f m), опирается на локальную связь степени турбулентности с избыточной скоростью на оси струи (<[ > Um — w ). Коэффициент турбулентной вязкости (или диффузии) в свою очередь пропорционален произведению избыточной скорости на ширину струи v l (Um — и ) Ь. Поэтому в тех задачах, где принято допуш ение о постоянстве величины Vt, зависимость (18) не должна применяться. [c.393]

Наличие перемешивания в турбулентном потоке и связанного с ним переноса количества движения из одного слоя жидкости в другой должно приводить к определенному выравниванию осредненных скоростей в различных точках живого сечения. При этом очевидно, что чем большей степенью турбулентности характеризуется дв1ижение жидкости (чем больше число Рейнольдса), тем больше проникновение частиц жидкости из одного слоя в другой и, следовательно, тем более выравненной должна быть эпюра скоростей. На рис. 9-1 схематически показана эпюра скоростей в круглой трубе при турбулентном режиме, подтверждаемая опытными данными. [c.82]

Для поддержания частиц во взвешенном состоянии необходима определенная степень турбулентности. На развитие турбулентности в условиях насыщения потока наносами и должна быть затрачена дополнительная энергия потока при транспортировании взвешенных тверд1чх частиц. [c.199]

Следует заметить, что выступы шероховатости способствуют усилению степени турбулентного перемешивания, а тем самым взвешиванию твердых частиц, что и находит выражение в том, что критическая скорость уменьшается с увеличением выступов шероховпо-стп. [c.201]

Десятая глава посвящена турбулентному движению с потенциальным ядром в плоских диффузорах и диффузорах прямоугольного поперечного сечения. Показано, как нужно модифицировать формулу Клаузера для этого случая. Отмечаются особенности решения уравнений пограничного слоя для движения с потенциальным ядром. Показано, как можно рассчитать координату отрывного сечения и некоторые характеристики в области отрыва. Приведены зависимости для учета влияния степени турбулентности турбулентного ядра. Для диффузоров прямоугольного сечения выводятся уравнения движения и дается их решение. [c.9]

В аэродинамической трубе (рис. 17.6) определению подлежат следующие параметры воздушного потока средняя скорость, степень турбулентности, температура и ее пульсации, давление потока и его пульсации, координаты установки измерительных датчиков. Для построения распределения этих параметров по объему трубы часть датчиков размещена неподвижно в трубе, часть датчиков вынесена на подвижную траверсу, с помощью которой осуществляется сканирование рабочего объема трубы как в продольном, так и в поперечном направлениях. Алгорч(гм работы системы сбора данных определяется программой проведения эксперимента. [c.350]

Между внешней областью и внешним безвихревым потоком лежит еще одна область, получившая название надслоя. Для нее характерны явления нестационарности и перемежаемости, обусловленной периодическим проникновением в иадслой малотур-булизованных масс из внешнего потока и восстановлением степени турбулентности, присущей пограничному слою. [c.367]

При всех значениях Re < Re, ,, j наблюдается устойчивое ламинарное течение, при Re > Re p о — развитое турбулентное, при Re,sp 1 < Re < Re, p — переходный режим движения. Критические координаты л р i и х, р 2 зависят от многих (1)акторов. На переход от ламинарного к турбулентному режиму влияют степень турбулентности, частота иульсаци , ускорение и замедление потока, шероховатость и волнистость поверхности, удобо-обтекаемость передней кромки стенки, вибрации и интенсивность теплообмена. Поэтому трудно точно указать значения Re p. [c.88]

Аэрогидродинамика технологических аппаратов (1983) -- [ c.26 , c.292 ]

Теория и техника теплофизического эксперимента (1985) -- [ c.256 ]

Гидравлика. Кн.2 (1991) -- [ c.125 ]

Техническая термодинамика. Теплопередача (1988) -- [ c.275 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.116 ]

Теплопередача Изд.3 (1975) -- [ c.190 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.62 , c.271 , c.274 ]

Гидрогазодинамика Учебное пособие для вузов (1984) -- [ c.165 , c.168 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.531 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.62 , c.271 , c.274 ]

Теория пограничного слоя (1974) -- [ c.298 , c.440 , c.515 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.674 ]

Аэродинамика решеток турбомашин (1987) -- [ c.52 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...