Напряжения в соединениях

К преимуществам клеевых соединений по сравнению с заклепочными, сварными, болтовыми и другими видами соединений относятся возможность соединения разнородных материалов, более равномерное распределение напряжений в соединениях, повышенная сопротивляемость вибрационным нагрузкам, возможность изготовления облегченных деталей и конструкций из тонких листов, исключение операций изготовления отверстий под механические крепления и соответственно упрощение и ускорение процессов сборки, большая прочность клееных конструкций, снижение веса изделий, получение клееных изделий с ровной и гладкой внешней поверхностью, исключение ослабления связываемых элементов отверстиями, герметичность соединений, получение коррозионностойких соединений, получение выгодных по прочности и весу многослойных конструкций с заполнителями, их экономичность. [c.405]

Рис. 15.6. Схемы распределения напряжений в соединении с натягом (а) н под головкой болта (б)

Концентрация напряжений в соединениях. Концентрация напряжений в соединениях обусловлена как резким изменением формы сечений, так и особенностями совместной работы сваренных деталей. Она существенно влияет на прочность соединений. [c.472]

Контактные напряжения в соединении. В зоне сопряжения деталей будут действовать контактные давления (радиальные напряжения) q, которые распределены по длине соединения (вдоль оси а) обычно существенно неравномерно (см. рис. 31.2, на котором показаны напряжения, действующие на деталь 1), так как равномерной деформации препятствуют выступающие части деталей. [c.494]

Концентрация напряжений в соединении. Приведенные выше расчеты напряжений выполнены по формулам сопротивления материалов для моделей болта и стягиваемых деталей в виде [c.513]

К выхлопной трубе, установленной за главным клапаном, также предъявляется целый ряд требований надежное крепление к опоре с учетом действия реактивных сил отсутствие внутренних напряжений в соединении выхлопной трубы с выхлопным патрубком, недопустимость установки запорной арматуры на всей выхлопной линии, наличие устройств для удаления скапливающегося конденсата и влаги. [c.223]

Однако в большинстве конструкций детали имеют различную длину вдоль оси, и выступающие концы вала, препятствуя его деформации, вызывают концентрацию напряжений в соединении. Последняя приводит к существенному снижению прочности соединений при переменных нагрузках, способствует развитию фреттинг-корро-зии. [c.81]

Определение напряженного состояния и концентрации напряжений в резьбовом соединении аналитическими методами теории упругости связано с математическими и техническими трудностями, обусловленными сложностью формы тел болта и гайки, а также граничных условий. Эффективность метода фотоупругости для определения концентрации напряжений в соединении, как показывает анализ работ [8, 13, 63] и др., невелика, что связано с внесением больших погрешностей в форму деталей (особенно по шагу резьбы) при изготовлении моделей эти погрешности искажают действительное поле напряжений в соединении. Поэтому до недавнего времени для оценки прочности соединений использовали в основном данные приближенных расчетов распределения нагрузки и сравнительных усталостных испытаний. [c.140]

В случае, когда шаг резьбы болта меньше, чем у ганки, распределение напряжений в соединении оказывается более благоприятным, а теоретический коэффициент концентрации напряжений ниже, чем в соединении с точной резьбой. [c.154]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В СОЕДИНЕНИИ ПРИ НАЛИЧИИ ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЙ [c.155]

Расчеты показывают, что для улучшения распределения напряжений в соединениях с высокими погрешностями в шаге резьбы целесообразно применять гайки из материалов с меньшим (на 20— 30%) пределом текучести, чем у материала болта. [c.156]

При линейном изменении натяга от нуля (на краю втулки) да 26 = 0,00Ы (в середине соединения) распределение напряжений (кривая / на рис. 9.8, а) оказывается наиболее близким к распределению напряжений в соединении цилиндров одинаковой длины. [c.167]

Рис. 9.7. Влияние конструктивных факторов на распределение относительных контактны напряжений в соединениях с натягом (d=IO мм, 6 = 5 мкм)

Рис. 9.8, Влияние некоторых конструктивных факторов на распределение относительных контактных напряжений в соединениях с натягом (0/d=2, L/d=l 2б/й = 0,001 d= Q мм, сЧ1 = й,2)

Рис. 9.13. распределение напряжений в соединении типа ласточкин хвост при растяжении и изгибе [c.174]

Таким образом, характер распределения давлений вдоль рабочей грани зубьев практически не влияет на распределение нагрузки между зубьями и концентрацию напряжений в соединении. [c.176]

Вибрация заметна у турбины, наибольшая у переднего подшипника Напряжения в цилиндре вследствие неправильного присоединения паропроводов свежего пара или отбора После остановки турбины разъединить паропровод и проверить в горячем состоянии отсутствие напряжений в соединении [c.299]

Следовательно, чем меньше коэффициент концентрации п, тем равномернее будет распределено напряжение в соединении и тем больше будет сила, необходимая для разрыва. [c.171]

Этот приём учитывает вертикальные составляющие усилий пар, уравновешивающих момент М. Использование приёма рекомендуется при проверке напряжений в соединениях, обладающих относительно значительной длиной горизонтальных швов. [c.161]

Конструктивные особенности соединений. В рационально сконструированных стыковых соединениях при всех видах сварки концентрация напряжений не имеет места. При выпуклых очертаниях стыкового шва вследствие наплыва распределение напряжений в соединении при его работе в упругой стадии становится неравномерным (фиг. 2) [8]. [c.849]

Фиг. 8. Распределение напряжении в соединениях с накладками.

Фиг. 19. Остаточные поперечные и продольные напряжения в соединении встык.

Рис. 7.8. Распределенпе остаточных сварочных напряжений в соединении тппа IV

Большую роль играет амплитуда пульсаций массовой скорости вытекающего конденсата, приводящая к появлению циклических температурных напряжений в соединениях труб кассет СПП. Величину амплитуды можно определить из уравнения (7-63). Значения 1(5) и 2(5) взяты из (7-33) и( 7-34). Решение задачи можно получить на основании 7-3. В результате с хорошей степенью точности (опущены три члена меньших порядков величин) изменение амплитуды скорости теплоносителя для низкого и среднего давления можно определить по формуле [c.268]

Для того чтобы исследовать влияние остаточных напряжений на прочность сварного соединения при различных видах нагружения, необходимо знать распределение этих напряжений в соединении. Наибольшее распространение получили методы А. В. Калакуцкого, Г. Закса и Н. Н. Давиденкова, которые позволяют установить не только величину остаточных напряжений, но и характер их распределения по сечению детали. [c.18]

Напряжение в соединенных деталях [c.142]

Рис. 4.4. Схема действия напряжений в соединении типа болт—гайка

Свободные витки болта, располагающиеся под опорным торцом гайки, по существу, не влияют на распределение нагрузки между витками. Однако они оказывают разгружающее воздействие на напряженное состояние во впадине под первым рабочим витком. Теоретический коэффициент концентрации напряжений № в соединении, имеющем хотя бы один свободный виток, на 13. .. 15 % ниже, чем в соединении без свободных витков (рис. 4.19, в). [c.92]

Существенно, что распределение напряжений в соединении в значительной мере зависит от значения и знака относительного отклонения, а также от внешней нагрузки. [c.96]

Соединения с натягом в последнее время все чаще применяют для передачи момента с колеса на вал. При посадках с натягом действуют напряжения, распределенные по поверхности соединения по условной схеме, показанной на рис. 6.5. Действующие со стороны колеса на вал окружная и радиальная силы вызывают перераспределение напряжений. В цилиндрических косозубых, конических зубчатых и червячных передачах соединения вал — ступица нагружены, кроме того, изгибающим моментом от осевой силы в зацеплении. Этот момент также вызьшает перераспределение напряжений. Вследствие такого перераспределения на торце детали напряжения в соединении вал — ступица могут оказаться равными нулю. Тогда произойдет так называемое раскрытие стьжа, что недопустимо. Посадка с натягом должна быть выбрана из условия нераскрытия стыка. [c.81]

Сварные соединения стальных конструкций в ряде случаев склонны к хрупкому разрушению в условиях работы при отрицательных температурах и условиях динамического нагружения. Этому способствует охрупчивание металла в ЗТВ вследствие воздействия СТДЦ, а также наличия геометрических концентраторов напряжений и остаточных сварочных напряжений. В соединениях низкоуглеродистых сталей наиболее склонны к хрупкому разрушению участки ЗТВ, нагреваемые до 470...770 К. Их охрупчивание связано с деформационным старением стали. [c.546]

При больших габаритах изделий следует проводить местную термическую обработку зоны сварного соединения. При сварке встык деталей, имеющих различную толщину, возникают остаточные напряжения, которые приводят к усилению коррозии. Для уменьшения напряжений желательно уравнивание толщины свариваемых деталей на участке шва. Необходимо избегать наложения швов в высоконапряженных зонах конструкции, так как остаточные сварные напряжения, суммируясь с рабочими напряжениями, вызьшают опасность коррозионного растрескивания. Рекомендуется не деформировать металл около сварных швов, заклепок, отверстий под болты. Механическая обработка швов фрезой, резцом или абразивным кругом обеспечивает плавное сопряжение шва и основного металла и этим способствует уменьшению концентрации напряжений в соединении и повышению его коррозионно-механической прочности. Особенно эффективна механическая обработка стыковых соединений, предел выносливости которых после обработки шва растет на 40—60 %, а иногда достигает уровня предела выносливости основного металла. Стыковые соединения по сравнению с другими видами сварных соединений характеризуются минимальной концентрацией напряжений и наибольшей усталостной прочностью. Повышения усталостной проч- [c.197]

Касательные напряжения в соединении с двойной нахлесткой могут быть найдены методами, предложенными Роландом и Рейс-нером [27 ], Зипе [79], Фолкерсеном [86] и определяются равенством - [c.132]

На рис. 3.2 показано распределение относительных продольных усилий q z) =q(z)jg по длине соединений двух стальных листов, изгиб шва в расчете не учитывается. Значения q(z) и вычислялись по формулам (2.13), (2.17) и (3.1). В широко распространенном соединении на рис. 3.2, а напряжения в середине невелики, штриховыми линиями показано распределение напряжений в соединении абсолютно жестких листов. Увеличение длины соединения повышает иеравномерность распределения напряжений. Последнее наглядно иллюстрирует зависимость коэффициента концентрации нагрузки в сварном соединении от его относительной длины Ijk (здесь k — катет шва, рис. 3.3). Штриховые линии на этом рисунке относятся к соединению, показанному на рис. 3.2, б. [c.42]

Существенно, что распределение напряжении в соединении в значительной мере зависит от величины и знака относительной погрешности, а также внешней нагрузки. На рис. 8.13 показано распределение нагрузки между витками соединения с резьбой МЮпри А = —0,0033 (кривая 1 для номинального напряжения в резьбе Он = 200 МПа, кривая 2 — 600 МПа) и при Л = 0,0033 (кривая 3 при Он = 600 МПа) штриховой линией показано распределение нагрузки между витками при Д = 0. [c.154]

Высокая концентрация напряжений в соединениях приводит к тому, что даже при небольших на<пряжениях затяжки О(. 0,3ат во впадинах резыбы появляются пластические деформации. [c.155]

Ранее i2] при решении задачи о распределении напряжений в соединении короткой втулки, иаирессованной на относительно длинный вал, деформацией втулки пренебрегали, так как отсутствовало приемлемое решение для осесимметричной детали с отверстием, нагруженной неравномерным внутренним давлением. При исиользовапии численных методов удается снять имевшиеся ограничения [30, 48]. [c.163]

На распределение нагрузки в соединении с натягом может существенно влиять фаска. На рис. 9.8, б показано распределенге напряжений в соединениях с различной фаской. Кривая 1 соответствует фаске с углом конусной расточки =15° и длиной расточки а = 0,0Ъ1 [15]. Такая фаска снижает теоретический коэффициент концентрации напряжений в соединении на 20% (с 4,65 до 3,71). Максимум напряжений смещается практически на внутренний край фаски, выключая из работы, таким образом, 10% длины соединения. [c.168]

Рис. 9.14. Сеточная разметка и апюры рас-пределевия напряжений в соединении типа ласточкин хвост

Ниже дан расчет распределения напряжений в пятизубом замке (см. рис. 9.17) в условиях упругости, пластичности и ползучести. Принимали, что температура постоянна по высоте соединения. Работает оно в условиях плоской деформации силы трения в расчете не учитывали ввиду их малости [67]. Влиянием характера распределения нагрузки вдоль зубьев на распределение напряжений в соединении также пренебрегали, так как и оно несущественно (см. с. 176). Это эквивалентно допущению, что условие совместности перемещений удовлетворяется лишь для точек, находящихся [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...